توربین های گرمایشی با ظرفیت 40-100 مگاوات

توربین های تولید همزمان با ظرفیت 40-100 مگاوات برای پارامترهای بخار اولیه 130 کیلوگرم بر سانتی متر مربع، 565 درجه سانتی گراد به عنوان یک سری واحد طراحی شده اند که با راه حل های اساسی مشترک، وحدت طراحی و یکپارچگی گسترده واحدها و قطعات متحد شده اند.

توربین T-50-130با دو استخراج بخار حرارتی در 3000 دور در دقیقه، توان نامی 50 مگاوات. به علاوه قدرت نامیتوربین به 55 مگاوات افزایش یافت و در عین حال ضمانت اقتصادی توربین بهبود یافت.

توربین T-50-130 دو سیلندر بوده و دارای اگزوز تک جریان است. تمام استخراج ها، احیا کننده و گرمایش، همراه با لوله اگزوز در یک سیلندر قرار دارند فشار کم... در سیلندر فشار بالابخار به فشار استخراج احیا کننده فوقانی (حدود 34 کیلوگرم بر سانتی متر مربع)، در سیلندر کم فشار - به فشار استخراج گرمایش پایین منبسط می شود.

برای توربین T-50-130، بهینه استفاده از چرخ کنترلی دو تاج با اختلاف ایزنتروپیک محدود و اجرای اولین گروه از مراحل با قطر کم بود. سیلندر فشار قوی تمامی توربین ها دارای 9 مرحله تنظیم و 8 مرحله فشار می باشد.

مراحل بعدی که در یک سیلندر فشار متوسط ​​یا کم قرار دارند دارای جریان بخار حجمی بالاتری هستند و با قطرهای بزرگ ساخته می شوند.

تمام مراحل توربین های سری دارای پروفیل های توسعه یافته آیرودینامیکی هستند؛ برای مرحله تنظیم پمپ فشار بالا، تیغه های موسسه مهندسی برق مسکو با پروفایل شعاعی نازل و شبکه های کاری پذیرفته می شود.

سواب گیری CVD و CSD با پیچک های شعاعی و محوری انجام می شود که باعث کاهش فاصله ها در مسیر جریان می شود.

سیلندر فشار بالا نسبت به سیلندر فشار متوسط ​​جریان مخالف ساخته شده است، که استفاده از یک یاتاقان رانش و یک کوپلینگ صلب را ممکن می‌سازد در حالی که فاصله‌های محوری نسبتاً کوچکی را در مسیر جریان HPC و HPC حفظ می‌کند (یا LPG برای توربین های 50 مگاواتی).

اجرای توربین‌های تولید همزمان با یک یاتاقان رانش با متعادل کردن بخش اصلی نیروی محوری در هر روتور منفرد و انتقال بقیه، با بزرگی محدود، به یاتاقان که در هر دو جهت کار می‌کنند، در توربین‌ها تسهیل شد. . در توربین‌های تولید همزمان، بر خلاف توربین‌های چگالشی، نیروهای محوری نه تنها با سرعت جریان بخار، بلکه با فشارهای موجود در اتاقک‌های استخراج بخار نیز تعیین می‌شوند. هنگامی که دمای هوای بیرون تغییر می کند، تغییرات قابل توجهی در تلاش ها در مسیر جریان در توربین هایی با دو استخراج گرمایشی رخ می دهد. از آنجایی که نرخ جریان بخار بدون تغییر باقی می ماند، این تغییر در نیروی محوری به سختی می تواند توسط ساختگی جبران شود و به طور کامل به یاتاقان رانش منتقل می شود. مطالعه انجام شده در کارخانه عملکرد توربین متغیر و انشعاب

گزارش تمرین

6. توربین T-50-130

تک شفت توربین بخارТ-50-130 با توان نامی 50 مگاوات در 3000 دور در دقیقه با تراکم و دو استخراج بخار حرارتی برای به حرکت درآوردن یک ژنراتور طراحی شده است. جریان متناوب، نوع TVF 60-2 با ظرفیت 50 مگاوات با خنک کننده هیدروژنی. توربین راه اندازی شده از برد کنترل و نظارت کنترل می شود.

این توربین به گونه ای طراحی شده است که با پارامترهای بخار زنده 130 اتمسفر، 565 درجه سانتیگراد، قبل از شیر چک اندازه گیری شده است. دمای اسمی آب خنک کننده در ورودی به کندانسور 20 درجه سانتیگراد است.

این توربین دارای دو خروجی گرمایش بالا و پایین است که برای گرم کردن گام به گام آب گرمایش در دیگهای بخار در نظر گرفته شده است. گرم کردن آب خوراک به طور متوالی در یخچال های اجکتور اصلی و اجکتور برای مکش بخار از مهر و موم ها با یک بخاری جعبه پرکننده، چهار HDPE و سه LDPE انجام می شود. LPH # 1 و # 2 با بخار حاصل از استخراج گرمایش تغذیه می شود، و پنج مورد دیگر - از استخراج های تنظیم نشده پس از 9، 11، 14، 17، 19 مرحله تغذیه می شود.

"right"> جدول

واحد توربین گازی از نوع TA توسط "Rastom & Hornsby" با ظرفیت 1000 کیلو وات

توربین گاز (توربین از توربو گرداب لاتین، چرخش) یک موتور حرارتی با عمل پیوسته است که در دستگاه تیغه آن انرژی گاز فشرده و گرم شده به تبدیل می شود. کارهای مکانیکیروی شفت متشکل از یک روتور (پره های ...

مطالعه سیستم تامین حرارت در نیروگاه ترکیبی حرارت و برق اوفا

یک توربین بخار از نوع PT-30-90 / 10 با توان نامی 30000 کیلووات، با سرعت 3000 دور در دقیقه، متراکم، با سه استخراج بخار ثابت و دو قابل تنظیم - طراحی شده برای درایو مستقیم ژنراتور ...

اختراع هرون اسکندریه، مکانیک و دانشمند یونانی (قرن دوم قبل از میلاد). کار او بر اساس اصل رانش جت است: بخار از دیگ بخار از طریق یک لوله به یک توپ تغذیه می شود ...

منابع انرژی - تاریخ و مدرنیته

تاریخچه توربین بخار صنعتی با اختراع جداکننده شیر توسط مهندس سوئدی کارل - گوستاو - پاتریک د لاوال آغاز شد. دستگاه طراحی شده نیاز به درایو با تعداد زیادیانقلاب. مخترع می دانست ...

منابع انرژی - تاریخ و مدرنیته

توربین گاز موتوری بود که ترکیب می شد ویژگی های مفیدتوربین های بخار (انتقال انرژی به محور چرخان به طور مستقیم ...

طراحی تجهیزات واحد نیروگاه NPP روستوف

هدف توربین K-1000-60 / 1500-2 انجمن تولید KhTGZ یک بخار، چگالشی، چهار سیلندر است (نمودار بلوکی "HPC + سه سیلندر فشار پایین")، بدون استخراج بخار کنترل شده ...

افزایش مقاومت به سایش نیروگاه های توربین بخار

توربین بخار یک موتور حرارتی است که در آن انرژی بخار به کار مکانیکی تبدیل می شود. در دستگاه تیغه ای توربین بخار، انرژی پتانسیل بخار آب فشرده و گرم شده به جنبشی تبدیل می شود.

هدف از دیگ و توربین مغازه

طراحی NPP با ظرفیت 2000 مگاوات

این توربین برای درایو مستقیم ژنراتور AC TVV-1000-2 برای کار در یک نیروگاه هسته ای در واحدی با راکتور آب تحت فشار VVER-1000 بر روی بخار اشباع طبق یک طرح مونوبلاک (واحد متشکل از یک راکتور و یک توربین) در ...

پروژه مرحله اول BGRES-2 با استفاده از توربین K-800-240-5 و واحد بویلر PP-2650-255

توربین محرک OK-18PU-800 (K-17-15P)، تک سیلندر، یکپارچه، چگالشی، با هشت مرحله فشار، برای کار با سرعت متغیر با پارامترهای بخار اولیه متغیر طراحی شده است.

27. فشار در خروجی ایستگاه کمپرسور: 28. جریان گاز از طریق توربین HP: 29. کار انجام شده توسط گاز در توربین HP: 30. دمای گاز پشت توربین HP:، جایی که 31. راندمان توربین HP تنظیم شده است: 32. درجه کاهش فشار در توربین VD: 33 ...

محاسبه کمپرسور فشار بالا

34. مصرف گاز از طریق توربین کم فشار: دمای بیش از 1200K داریم بنابراین با توجه به وابستگی 35 GVoilND را انتخاب می کنیم. کار گاز انجام شده در توربین LP: 36. راندمان توربین کم فشار تنظیم شده است: 37. درجه کاهش فشار در توربین LP: 38 ...

توربین بخار ثابت تولید همزمان توربین PT -135 / 165-130 / 15 ثانیه دستگاه متراکم کنندهو تولید تنظیم شده و دو استخراج بخار حرارتی با توان نامی 135 مگاوات ...

دستگاه و مشخصات فنیتجهیزات OOO LUKOIL-Volgogradenergo Volzhskaya CHP

توربین بخار تک شفت T 100 / 120-130 با توان نامی 100 مگاوات در 3000 دور در دقیقه. با تراکم و دو استخراج بخار گرمایشی، برای درایو مستقیم دینام در نظر گرفته شده است.

طراحی و مشخصات فنی تجهیزات OOO LUKOIL-Volgogradenergo Volzhskaya CHPP

توربین چگالشی با قابلیت استخراج بخار جهت تولید و گرمایش بدون گرمایش مجدد دو سیلندر تک جریان با ظرفیت 65 مگاوات ...

فدراسیون روسیه

مشخصات استاندارد کندانسورهای توربین T-50-130 TMZ، PT-60-130 / 13 و PT-80 / 100-130 / 13 LMZ

هنگام تدوین "ویژگی های هنجاری"، نام های اساسی زیر اتخاذ شد:

مصرف بخار در کندانسور (بار بخار کندانسور)، t/h؛

فشار بخار استاندارد در کندانسور، kgf / cm *؛

فشار بخار واقعی در کندانسور، کیلوگرم بر سانتی متر؛

دمای آب خنک کننده در ورودی کندانسور، ° С.

دمای آب خنک کننده در خروجی کندانسور، ° С.

دمای اشباع مربوط به فشار بخار در کندانسور، ° С.

مقاومت هیدرولیک کندانسور (افت فشار آب خنک کننده در کندانسور)، میلی متر ستون آب؛

سر دمای استاندارد کندانسور، ° С.

سر دمای واقعی کندانسور، ° С.

گرم کردن آب خنک کننده در کندانسور، درجه سانتیگراد؛

نرخ جریان طراحی نامی آب خنک کننده به کندانسور، متر در ساعت؛

مصرف آب خنک کننده در کندانسور، متر در ساعت؛

سطح خنک کننده کامل کندانسور، متر؛

سطح خنک کننده کندانسور با بسته نرم افزاری کندانسور داخلی که توسط آب قطع شده است، m.

ویژگی های نظارتی شامل وابستگی های اصلی زیر است:

1) درجه حرارت کندانسور (درجه سانتیگراد) از سرعت جریان بخار به کندانسور (بار بخار کندانسور) و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان اسمی آب خنک کننده:

2) فشار بخار در کندانسور (kgf / cm) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان اسمی آب خنک کننده:

3) درجه حرارت کندانسور (درجه سانتیگراد) از سرعت جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان آب خنک کننده 0.6-0.7 اسمی:

4) فشار بخار در کندانسور (kgf / cm) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده با سرعت جریان آب خنک کننده 0.6-0.7 - اسمی:

5) سر دمای کندانسور (درجه سانتیگراد) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان آب خنک کننده 0.44-0.5 اسمی.

6) فشار بخار در کندانسور (kgf / cm) از جریان بخار به کندانسور و دمای اولیه آب خنک کننده در نرخ جریان آب خنک کننده 0.44-0.5 اسمی:

7) مقاومت هیدرولیکی کندانسور (افت فشار آب خنک کننده در کندانسور) از سرعت جریان آب خنک کننده هنگامی که سطح خنک کننده کندانسور تمیز است.

8) اصلاحات قدرت توربین برای انحراف فشار بخار اگزوز.

توربین های T-50-130 TMZ و PT-80 / 100-130 / 13 LMZ مجهز به کندانسور هستند که در آنها می توان از حدود 15 درصد سطح خنک کننده برای گرم کردن آرایش یا برگشت آب شبکه (بسته های داخلی) استفاده کرد. . امکان خنک سازی تیرهای توکار با آب در گردش فراهم شده است. بنابراین، در "ویژگی های استاندارد" برای توربین های T-50-130 TMZ و PT-80 / 100-130 / 13 LMZ، وابستگی هایی مطابق بندهای 1-6 برای خازن های با پرتوهای داخلی جدا شده نیز ارائه شده است. با سطح خنک کننده کاهش یافته حدود 15٪ کندانسور) در نرخ جریان آب خنک کننده 0.6-0.7 و 0.44-0.5.

برای توربین PT-80 / 100-130 / 13 LMZ، ویژگی های یک کندانسور با یک پرتو داخلی جدا شده با نرخ جریان آب خنک کننده اسمی 0.78 نیز آورده شده است.

3. کنترل عملیاتی عملکرد واحد متراکم کننده و وضعیت کندانسور

معیارهای اصلی برای ارزیابی عملکرد یک واحد کندانسور، مشخص کردن وضعیت تجهیزات، در یک بار بخار معین کندانسور، فشار بخار در کندانسور و سر دمای کندانسور مربوط به این شرایط است.

کنترل عملیاتی بر روی عملکرد واحد کندانسور و وضعیت کندانسور با مقایسه فشار بخار واقعی در کندانسور اندازه‌گیری شده در شرایط عملیاتی با فشار بخار استاندارد در کندانسور تعیین‌شده برای شرایط مشابه (همان بار بخار) انجام می‌شود. کندانسور، سرعت جریان و دمای آب خنک کننده) سر کندانسور با استاندارد.

تجزیه و تحلیل مقایسه ای داده های اندازه گیری و شاخص های عملکرد استاندارد واحد به شما امکان می دهد تغییرات در عملکرد واحد متراکم را تشخیص داده و علل احتمالی آنها را تعیین کنید.

یکی از ویژگی های توربین های با استخراج بخار کنترل شده کارکرد طولانی مدت آنها با مصرف بخار کم در کندانسور است. در حالت استخراج حرارتی، کنترل هد دما در کندانسور پاسخ مطمئنی در مورد میزان آلودگی کندانسور نمی دهد. بنابراین، توصیه می شود عملکرد واحد چگالش را با سرعت جریان بخار به کندانسور حداقل 50٪ و با چرخش مجدد میعانات خاموش نظارت کنید. این باعث افزایش دقت در تعیین فشار بخار و اختلاف دمای کندانسور می شود.

علاوه بر این مقادیر اساسی، برای کنترل عملیاتی و برای تجزیه و تحلیل عملکرد واحد چگالش، لازم است تعدادی پارامتر دیگر نیز به طور قابل اعتماد تعیین شود، که فشار بخار اگزوز و سر دما به آنها بستگی دارد، یعنی: دمای ورود و خروج آب، بار بخار کندانسور، سرعت جریان آب خنک کننده و غیره.

تأثیر مکش هوا در دستگاه های حذف هوا که در داخل کار می کنند ویژگی های عملکرد، روشن و به طور ناچیز، در حالی که بدتر شدن چگالی هوا و افزایش مکش هوا، بیش از ظرفیت کاری اجکتورها، تأثیر بسزایی در عملکرد واحد کندانس دارد.

بنابراین کنترل چگالی هوای سیستم خلاء نیروگاه های توربین و حفظ مکش هوا در سطح استانداردهای PTE یکی از وظایف اصلی در حین کار است. واحدهای متراکم.

مشخصات استاندارد پیشنهادی برای مقادیر مکش هوا ساخته شده است که از استانداردهای PTE تجاوز نمی کند.

در زیر پارامترهای اصلی که باید در حین نظارت عملیاتی وضعیت خازن اندازه گیری شوند و توصیه هایی برای سازماندهی اندازه گیری ها و روش های تعیین مقادیر اصلی کنترل شده آورده شده است.

3.1. فشار بخار اگزوز

برای به دست آوردن اطلاعات معرف فشار بخار خروجی در کندانسور در شرایط عملیاتی، اندازه گیری باید در نقاط مشخص شده در رتبه بندی برای هر نوع کندانسور انجام شود.

فشار بخار خروجی باید با مایع اندازه گیری شود دستگاه های جیوه ایبا دقت حداقل 1 میلی متر جیوه. (وکیوم سنج فنجانی تک شیشه ای، لوله های بارواکیوم متریک).

هنگام تعیین فشار در کندانسور، لازم است اصلاحات مناسبی در قرائت دستگاه ها اعمال شود: برای دمای ستون جیوه، برای مقیاس، برای مویینگی (برای دستگاه های تک شیشه).

فشار در کندانسور (kgf / cm) هنگام اندازه گیری خلاء با فرمول تعیین می شود

فشار بارومتریک کجاست (با اصلاحات)، میلی متر جیوه؛

خلاء، تعیین شده توسط یک گیج خلاء (با اصلاحات)، میلی متر جیوه

فشار در کندانسور (kgf / cm) هنگام اندازه گیری با لوله خلاء به صورت تعیین می شود

جایی که فشار در کندانسور توسط دستگاه تعیین می شود، میلی متر جیوه است.

فشار هوا باید با فشارسنج بازرس جیوه با معرفی کلیه اصلاحات مورد نیاز مطابق با گذرنامه دستگاه اندازه گیری شود. همچنین استفاده از داده های نزدیکترین ایستگاه هواشناسی با در نظر گرفتن اختلاف ارتفاعات محل اجرام مجاز است.

هنگام اندازه گیری فشار بخار خروجی، قرار دادن خطوط ضربه ای و نصب دستگاه ها باید با رعایت قوانین زیر برای نصب دستگاه ها در خلاء انجام شود:

• قطر داخلی لوله های ضربه ایباید حداقل 10-12 میلی متر باشد.
• خطوط ضربه ای باید دارای شیب کلی به سمت خازن حداقل 1:10 باشند.
• سفتی خطوط ضربه باید با آزمایش فشار با آب بررسی شود.
• اعمال آن ممنوع است دستگاه های قفل کنندهداشتن مهر و موم روغن و اتصالات رزوه ای؛
• دستگاه های اندازه گیری به خطوط ضربه ای باید با لاستیک خلاء با دیواره ضخیم متصل شوند.

3.2. سر دما

هد دمایی (°C) به عنوان تفاوت بین دمای اشباع بخار خروجی و دمای آب خنک کننده در خروجی کندانسور تعریف می شود.

در این حالت دمای اشباع با فشار اندازه گیری شده بخار خروجی در کندانسور تعیین می شود.

کنترل بر عملکرد واحدهای متراکم توربین های تولید همزمان باید در حالت تراکم توربین با خاموش بودن تنظیم کننده فشار در تولید و استخراج همزمان انجام شود.

بار بخار (جریان بخار به کندانسور) با فشار در محفظه یکی از استخراج ها تعیین می شود که مقدار آن مقدار کنترل است.

مصرف بخار (t/h) به کندانسور در حالت چگالش عبارت است از:

ضریب مصرف کجاست مقدار عددیکه در اطلاعات فنی کندانسور برای هر نوع توربین آورده شده است.

فشار بخار در مرحله کنترل (محفظه انتخاب)، کیلوگرم بر سانتی متر

در صورت نیاز به نظارت بر عملکرد کندانسور در حالت تولید همزمان توربین، مصرف بخار تقریباً با محاسبه با توجه به مصرف بخار در یکی از مراحل میانی توربین و مصرف بخار در استخراج همزمان تعیین می شود. برای بخاری های احیا کننده کم فشار

برای توربین T-50-130 TMZ، مصرف بخار (t / ساعت) به کندانسور در حالت گرمایش است:

• با گرمایش یک مرحله ای آب گرمایشی

• با گرمایش دو مرحله ای آب گرمایش

میزان مصرف بخار به ترتیب از مراحل 23 (با یک مرحله) و 21 (با گرمایش دو مرحله ای سیستم گرمایش) ، t / h کجاست.

مصرف آب شبکه، متر در ساعت؛

; - گرمایش آب شبکه، به ترتیب، در بخاری های شبکه افقی و عمودی، ° С. به عنوان تفاوت بین دمای آب تغذیه بعد و قبل از بخاری مربوطه تعریف می شود.

جریان بخار از مرحله 23 مطابق شکل I-15، b، بسته به جریان بخار زنده به توربین و فشار بخار در استخراج گرمایش پایین تعیین می شود.

جریان بخار در مرحله بیست و یکم مطابق شکل I-15، a، بسته به جریان بخار زنده به توربین و فشار بخار در استخراج گرمایش بالایی تعیین می شود.

برای توربین های نوع PT، مصرف بخار (t / ساعت) به کندانسور در حالت گرمایش است:

• برای توربین های PT-60-130 / 13 LMZ

• برای توربین های PT-80 / 100-130 / 13 LMZ

میزان مصرف بخار در خروجی CSD کجاست، t/h. با توجه به شکل II-9 بسته به فشار بخار در خونریزی همزمان و در جریان V (برای توربین‌های PT-60-130 / 13) و مطابق شکل III-17 بسته به فشار بخار در جریان تولید همزمان تعیین می‌شود. و در خونریزی IV (برای توربین های PT-80 / 100-130 / 13)؛

گرم کردن آب در بخاری های شبکه، ° С. با تفاوت دمای آب تغذیه بعد و قبل از بخاری تعیین می شود.

فشار در نظر گرفته شده به عنوان فشار مرجع باید با دستگاه های فنری با کلاس دقت 0.6 اندازه گیری شود و به طور دوره ای و با دقت بررسی شود. برای تعیین مقدار واقعی فشار در مراحل کنترل، باید اصلاحات مربوط به قرائت های دستگاه (برای ارتفاع نصب دستگاه ها، اصلاح طبق گذرنامه و ...) وارد شود.

دبی بخار زنده برای توربین و آب شبکه مورد نیاز برای تعیین دبی بخار به کندانسور توسط فلومترهای استاندارد با معرفی اصلاحاتی برای انحراف پارامترهای عملیاتی محیط از پارامترهای محاسبه شده اندازه گیری می شود.

دمای آب شبکه با دماسنج های آزمایشگاهی جیوه ای با مقدار درجه بندی 0.1 درجه سانتی گراد اندازه گیری می شود.

3.4. دمای آب خنک کننده

دمای آب خنک کننده ورودی به کندانسور در یک نقطه از هر خط فشار اندازه گیری می شود. دمای آب خروجی کندانسور باید حداقل سه نقطه در یک اندازه گیری شود سطح مقطعهر مجرای تخلیه در فاصله 5-6 متری از فلنج خروجی کندانسور و با توجه به خوانش دماسنج در تمام نقاط به عنوان میانگین تعیین می شود.

دمای آب خنک کننده باید با دماسنج های آزمایشگاهی جیوه ای با درجه بندی 0.1 درجه سانتی گراد که در چاه های ترمومتریک با طول حداقل 300 میلی متر نصب شده اند اندازه گیری شود.

3.5. مقاومت هیدرولیک

کنترل آلودگی صفحات لوله و لوله های کندانسور توسط مقاومت هیدرولیکی کندانسور از طریق آب خنک کننده انجام می شود که برای آن اختلاف فشار بین لوله های تخلیه و تخلیه کندانسورها با U جیوه ای دو شیشه ای اندازه گیری می شود. گیج فشار دیفرانسیل شکل که در نقطه ای زیر نقاط اندازه گیری فشار نصب شده است. خطوط ضربه از اتصالات تخلیه و تخلیه کندانسور باید با آب پر شود.

مقاومت هیدرولیکی (میلی متر ستون آب) کندانسور با فرمول تعیین می شود

تفاوت اندازه گیری شده توسط دستگاه (تصحیح برای دمای ستون جیوه)، میلی متر جیوه.

هنگام اندازه گیری مقاومت هیدرولیکی، سرعت جریان آب خنک کننده به کندانسور به طور همزمان تعیین می شود تا بتوان با مقاومت هیدرولیکی مطابق با مشخصات استاندارد مقایسه کرد.

3.6. مصرف آب خنک کننده

میزان جریان آب خنک کننده به کندانسور توسط تعادل حرارتی کندانسور یا اندازه گیری مستقیم با دیافراگم های سگمنتال نصب شده بر روی خطوط تامین فشار تعیین می شود. نرخ جریان آب خنک کننده (m / h) بر اساس تعادل حرارتی کندانسور توسط فرمول تعیین می شود.

تفاوت در گرمای بخار خروجی و میعانات گازی، کیلوکالری بر کیلوگرم کجاست.

ظرفیت گرمایی آب خنک کننده، kcal / kg · ° C، برابر با 1؛

چگالی آب، کیلوگرم بر متر، برابر با 1.

هنگام جمع آوری مشخصات استاندارد، بسته به حالت عملکرد توربین، برابر با 535 یا 550 کیلو کالری در کیلوگرم گرفته شد.

3.7. چگالی هوای سیستم خلاء

چگالی هوای سیستم خلاء با مقدار هوای خروجی اجکتور جت بخار کنترل می شود.

4. ارزیابی کاهش قدرت واحد توربو در حین کار با کاهش در مقایسه با خلاء تنظیمی

انحراف فشار در کندانسور توربین بخار از فشار معمولی، در مصرف گرمای معین به واحد توربین، منجر به کاهش توان تولید شده توسط توربین می شود.

تغییر در توان زمانی که فشار مطلق در کندانسور توربین با مقدار استاندارد آن متفاوت است، از منحنی های تصحیح تجربی به دست آمده تعیین می شود. نمودارهای تصحیح موجود در این رتبه بندی خازن، تغییر در وات را نشان می دهد معانی مختلفنرخ جریان بخار در توربین LPH برای این حالت از واحد توربین، مقدار تغییر توان تعیین می شود و با تغییر فشار در کندانسور از به، مطابق منحنی مربوطه حذف می شود.

این مقدار از تغییر در قدرت و به عنوان مبنایی برای تعیین مازاد عمل می کند مصرف خاصگرما یا مصرف سوخت خاص در یک بار معین برای توربین تنظیم شده است.

برای توربین های T-50-130 TMZ، PT-60-130 / 13 و PT-80 / 100-130 / 13 LMZ، مصرف بخار در LMP برای تعیین توسعه نیافتگی توان توربین به دلیل افزایش فشار در کندانسور را می توان برابر با مصرف بخار در خازن در نظر گرفت.

I. ویژگی های تنظیمی کندانسور K2-3000-2 T-50-130 TMZ

1. اطلاعات فنی کندانسور

مساحت سطح خنک کننده:

بدون پرتو داخلی
قطر لوله:
بیرونی
داخلی
تعداد لوله ها
تعداد ضربه آب
تعداد رشته ها
دستگاه حذف هوا - دو اجکتور جت بخار EP-3-2

• در حالت متراکم - با توجه به فشار بخار در استخراج IV:

2.3. تفاوت بین مقدار گرمای بخار خروجی و میعانات () گرفته شده است:

شکل I-1. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

7000 متر در ساعت؛ = 3000 متر

شکل I-2. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

5000 متر در ساعت؛ = 3000 متر

شکل I-3. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

3500 متر در ساعت؛ = 3000 متر

شکل I-4. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

7000 متر در ساعت؛ = 3000 متر

شکل I-5. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

5000 متر در ساعت؛ = 3000 متر

شکل I-6. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

3500 متر در ساعت؛ = 3000 متر

شکل I-7. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

7000 متر در ساعت؛ = 2555 متر

شکل I-8. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

5000 متر در ساعت؛ = 2555 متر

شکل I-9. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

3500 متر در ساعت؛ = 2555 متر

شکل I-10. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

7000 متر در ساعت؛ = 2555 متر

شکل I-11. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

5000 متر در ساعت؛ = 2555 متر

شکل I-12. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

3500 متر در ساعت؛ = 2555 متر

شکل I-13. وابستگی مقاومت هیدرولیک به سرعت جریان آب خنک کننده به کندانسور:

1 - سطح کامل خازن. 2 - با تیر تعبیه شده خاموش

شکل I-14. تصحیح قدرت توربین T-50-130 TMZ برای انحراف فشار بخار در کندانسور (با توجه به "ویژگی های انرژی معمولی واحد توربین T-50-130 TMZ". مسکو: SPO Soyuztekhenergo، 1979)

شکل L-15. وابستگی جریان بخار از طریق توربین T-50-130 TMZ به جریان بخار زنده و فشار در خروجی گرمایش بالا (با گرمایش دو مرحله ای آب گرمایش) و فشار در خروجی گرمایش پایین (با گرمایش تک مرحله ای آب گرم):

الف - مصرف بخار از مرحله 21. ب - مصرف بخار تا مرحله 23

II. خصوصیات تنظیمی کندانسور 60KTSS توربین PT-60-130 / 13 LMZ

1. داده های فنی

سطح کل خنک کننده
جریان بخار نامی به کندانسور
مقدار تخمینی آب خنک کننده
طول فعال لوله های کندانسور قطر لوله:
بیرونی
داخلی
تعداد لوله ها
تعداد ضربه های آب
تعداد رشته ها

دستگاه حذف هوا - دو اجکتور جت بخار EP-3-700

2. دستورالعمل تعیین برخی از پارامترهای واحد متراکم

2.1. فشار بخار خروجی در کندانسور به عنوان یک مقدار متوسط ​​در دو اندازه گیری تعیین می شود.

محل قرارگیری نقاط اندازه گیری فشار بخار در گردن کندانسور در نمودار نشان داده شده است. نقاط اندازه گیری فشار در یک صفحه افقی قرار دارند و از سطح اتصال کندانسور با لوله آداپتور 1 متر می گذرند.

2.2. تعیین میزان مصرف بخار در کندانسور:

• در حالت تراکم - با توجه به فشار بخار در استخراج V.

• در حالت گرمایش - مطابق با دستورالعمل های بخش 3.

2.3. تفاوت بین مقدار گرمای بخار خروجی و میعانات () گرفته شده است:

• برای حالت تراکم 535 کیلو کالری در کیلوگرم؛
• برای رژیم گرمایش 550 کیلو کالری / کیلوگرم.

شکل II-1. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

شکل II-2. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

شکل II-3. وابستگی هد دما به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده:

شکل II-4. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

شکل II-5. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار در کندانسور و دمای آب خنک کننده:

شکل II-6. وابستگی فشار مطلق به جریان بخار به کندانسور و دمای آب خنک کننده.

وزارت آموزش و پرورش عمومی و حرفه ای

فدراسیون روسیه

دانشگاه فنی دولتی نووسیبیرسک

اداره نیروگاه های حرارتی و برق

پروژه دوره

با موضوع: محاسبه نمودار حرارتی یک واحد نیرو بر اساس توربین گرمایش T - 50/60 - 130.

دانشکده: FEN

گروه: ET Z - 91u

تکمیل شد:

دانشجو - اشمیت A.I.

بررسی شد:

معلم - بورودیخین I.V.

علامت حفاظتی:

شهر نووسیبیرسک

سال 2003

مقدمه……………………………………………………………………………………. 2

1. ساخت نمودارهای بارهای حرارتی ……………………………………………………………………

2. تعیین پارامترهای بلوک دیاگرام طراحی ………………………………… 3

3. تعیین پارامترهای زهکشی هیترهای سیستم احیا و پارامترهای بخار در استخراج ………………………………………………………………………………

4. تعیین میزان مصرف بخار ……………………………………………………………

5. تعیین میزان مصرف بخار استخراج های غیرقابل تنظیم ………………………………

6. تعیین نرخ کم تولید …………………………………………………

7. مصرف واقعی بخار برای توربین ……………………………………………… 11

8. انتخاب مولد بخار ……………………………………………………………………………………………………………

9. مصرف برق برای نیازهای خود …………………………………………………………………………………………

10. تعیین شاخص های فنی و اقتصادی ……………………………………

نتیجه…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

ادبیات مورد استفاده …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

پیوست: شکل 1 - نمودار بار حرارتی

شکل 2 - مدار حرارتیمسدود کردن

P, S - نمودار آب و بخار

معرفی.

در این مقاله محاسبه نمودار بدنه واحد قدرت (بر اساس توربین گرمایش T - 50/60 - 130 TMZ و واحد دیگ بخار E - 420 - 140 TM ارائه شده است.

(TP - 81)، که ممکن است در TPP در شهر ایرکوتسک واقع شده باشد. طراحی یک نیروگاه حرارتی در نووسیبیرسک. سوخت اصلی زغال سنگ قهوه ای نازاروسکی است. توان توربین 50 مگاوات، فشار اولیه 13 مگاپاسکال و دمای بخار سوپرهیت 565 درجه سانتیگراد بدون گرم کردن مجدد t P.V است. = 230 С 0، Р К = 5 کیلو پاسکال، و tzh = 0.6. اتصال به این شهر، واقع در منطقه سیبری، انتخاب سوخت از نزدیکترین حوضه زغال سنگ (حوضه زغال سنگ نازاروو) و همچنین انتخاب دمای تخمینی محیط را تعیین می کند.

یک نمودار پایه حرارتی با نشان دادن پارامترهای بخار و آب و مقادیر شاخص های انرژی به دست آمده در نتیجه محاسبه آن، سطح کمال فنی واحد نیرو و نیروگاه ها و همچنین به یک بزرگی را تعیین می کند. میزان، شاخص های اقتصادی آنها. PTS طرح تکنولوژیکی اصلی نیروگاه پیش بینی شده است که با توجه به بارهای انرژی داده شده اجازه می دهد تا مصرف بخار و آب را در تمام قسمت های نصب و شاخص های انرژی آن تعیین کند. بر اساس PTS، مشخصات فنی تعیین می شود و تجهیزات حرارتی انتخاب می شوند، نمودار حرارتی دقیق (جزئیات) واحدهای نیرو و نیروگاه به طور کلی توسعه می یابد.

در طول کار، نمودارهای بارهای حرارتی رسم می شود، فرآیند در نمودار hS ترسیم می شود، بخاری های شبکه و سیستم احیا محاسبه می شود و همچنین شاخص های فنی و اقتصادی اصلی محاسبه می شود.

1. ساخت نمودارهای بارهای حرارتی.

نمودارهای بار حرارتی به شکل نوموگرام ارائه شده است (شکل 1):

آ. نمودار تغییر بار حرارتی، وابستگی بار حرارتی توربین Q T، MW به دمای محیط t vz، C 0.

ب نمودار دمای تنظیم با کیفیت تامین برق - وابستگی دمای آب مستقیم و برگشتی شبکه t ps, t oss, C 0 به t bz, C 0.

ج برنامه بار حرارتی سالانه - وابستگی بار حرارتی توربین Q t, MW به تعداد ساعات کار در طول دوره گرمایش t, h / سال؛

د نمودار مدت زمان ایستاده دمای هوا t vz، C 0 در زمینه سالانه.

حداکثر توان حرارتی 1 واحدی که توسط "T" با استخراج توربین تامین می شود، مگاوات، طبق پاسپورت توربین 80 مگاوات است. حداکثر توان حرارتی واحد که توسط دیگ آب گرم پیک نیز تامین می شود، مگاوات

, (1.1)

در جایی که CHP ضریب گرمایش است، CHP = 0.6 است

مگاوات

بار حرارتی (قدرت) منبع آب گرم، مگاوات، با فرمول تخمین زده می شود:

مگاوات

معمولی ترین دماها برای نمودار تغییرات بار حرارتی (شکل 1a) و نمودار دما کنترل کیفیت:

t vz = + 8C 0 - دمای هوا مربوط به آغاز و پایان فصل گرما:

t = + 18C 0 - دمای طراحی که در آن حالت تعادل حرارتی رخ می دهد.

t vz = -40C 0 - طراحی دمای هوا برای کراسنویارسک.

در نمودارهای نشان داده شده در شکل 1d و 1c، دوره گرمایش t از 5500 ساعت در سال تجاوز نمی کند.

بار. افت فشار در انتخاب T برابر است با: بار، پس از افت فشار برابر است: P T1 = 2.99 bar برابر است با C 0، گرمایش کمتر dt = 5C 0. حداکثر دمای ممکن برای گرم کردن سیستم گرمایش С 0

توربین بخار تولید همزمان T-50 / 60-130برای به حرکت درآوردن یک ژنراتور الکتریکی طراحی شده است و دارای دو استخراج گرمایشی برای تامین گرما برای گرمایش است. مانند سایر توربین های با ظرفیت 30-60 مگاوات برای نصب در نیروگاه های حرارتی در شهرهای متوسط ​​و کوچک در نظر گرفته شده است. فشار در گرمایش و استخراج صنعتی با تنظیم دیافراگم های چرخشی نصب شده در LPC حفظ می شود.

توربین به گونه ای طراحی شده است که با درجه بندی های زیر کار کند:

· فشار بخار فوق گرم - 3.41 مگاپاسکال.

دمای بخار فوق گرم - 396 درجه سانتیگراد؛

· توان نامی توربین - 50 مگاوات.

توالی فرآیند تکنولوژیکیسیال کار به شرح زیر است: بخار تولید شده در دیگ از طریق خطوط لوله بخار به سیلندر فشار قوی توربین هدایت می شود و پس از کار در تمام مراحل HPC وارد LPC می شود و سپس وارد کندانسور می شود. در کندانسور بخار مصرف شده در اثر حرارتی که به آب خنک کننده داده می شود متراکم می شود که دارای مدار گردش (آب در گردش) خاص خود می باشد، سپس با کمک پمپ های کندانس، میعانات اصلی به سیستم احیا ارسال می شود. این سیستم شامل 4 عدد HDPE، 3 عدد LDPE و هواگیر می باشد. سیستم بازسازی برای گرم کردن آب تغذیه در ورودی دیگ تا دمای معینی طراحی شده است. این دما مقدار ثابتی دارد و در پاسپورت توربین نشان داده شده است.

نمودار حرارتی شماتیک یکی از نمودارهای اساسی یک نیروگاه است. چنین نموداری ایده ای از نوع نیروگاه و اصل عملکرد آن می دهد، جوهر فرآیند تکنولوژیکی تولید برق را آشکار می کند و همچنین تجهیزات فنی و راندمان حرارتی نیروگاه را مشخص می کند. برای محاسبه تراز حرارتی و انرژی تاسیسات ضروری است.

این نمودار 7 استخراج را نشان می دهد که دو مورد از آنها نیز تولید همزمان هستند. برای گرم کردن آب گرم در نظر گرفته شده است. تخلیه از پیش گرمکن ها یا به پیش هیتر قبلی یا با استفاده از پمپ های تخلیه به نقطه اختلاط تخلیه می شود. بعد از اینکه میعانات اصلی از 4 LPH گذشت، وارد هواگیر می شود. معنای اصلی آن گرم کردن آب نیست، بلکه تمیز کردن آن از اکسیژن است که باعث خوردگی فلزات خط لوله می شود. لوله های صفحه نمایش، لوله های سوپرهیتر و سایر تجهیزات.

عناصر اساسی و افسانه:

K- (خازن)

KU - کارخانه دیگ بخار

CVD - سیلندر فشار بالا

LPC - سیلندر کم فشار

EG - ژنراتور الکتریکی

OE - کولر اجکتوری

PS - بخاری شبکه

PVK - دیگ آب گرم پیک

TP - مصرف کننده گرما

KN - پمپ میعانات گازی

DN - پمپ زهکشی

PN - پمپ تغذیه

HDPE - بخاری فشار قوی

LDPE - بخاری کم فشار

د - هواگیر

طرح 1 نمودار حرارتی توربین T50 / 60-130

جدول 1.1. مقادیر اسمی پارامترهای اصلی توربین

جدول 1.2. پارامترهای بخار در محفظه استخراج

بخاری	پارامترهای بخار در محفظه استخراج	مقدار بخار استخراج شده، کیلوگرم بر ثانیه
فشار، MPa	دما، درجه سانتیگراد
PVD7	3,41		3,02
PVD6	2,177		4,11
PVD5	1,28		1,69
هواگیر	1,28		1,16
PND4	0,529		2,3
PNDZ	0,272		2,97
PND2	0,0981	-	0,97
PND1	0,04	-	0,055