Värmeturbiner med en kapacitet på 40-100 MW

Värmeturbiner med en kapacitet på 40-100 MW för initiala ångparametrar på 130 kgf / cm 2, 565 ° C är utformade som en enda serie, förenade av gemensamma baslösningar, designenhet och bred förening av enheter och delar.

Turbin T-50-130 med två värmande ånguttag vid 3000 rpm, märkeffekt 50 MW. Ytterligare märkeffekt turbinen utökades till 55 MW samtidigt som garantin för turbinekonomi förbättrades.

T-50-130-turbinen är en tvåcylindrig och har ett enkelflödesavgas. Alla utsugningar, regenerativ och uppvärmning, tillsammans med avgasröret är placerade i en cylinder lågtryck... I cylindern högt tryckånga expanderar till trycket för den övre regenerativa extraktionen (ca 34 kgf / cm 2), i lågtryckscylindern - till trycket från den nedre värmeextraktionen

För T-50-130-turbinen var det optimala användningen av ett tvåkronad kontrollhjul med en begränsad isentropisk skillnad och genomförandet av den första gruppen etapper med en liten diameter. Högtryckscylindern i alla turbiner har 9 steg - reglerande och 8 trycksteg.

Efterföljande steg placerade i en medel- eller lågtryckscylinder har ett högre volymetriskt ångflöde och är gjorda med stora diametrar.

Alla steg i turbinerna i serien har aerodynamiskt utvecklade profiler; för regleringssteget för högtryckspumpen accepteras blad från Moscow Power Engineering Institute med radiell profilering av munstycket och arbetsgaller.

Svabban av CVD och CSD utförs med radiella och axiella rankor, vilket gjorde det möjligt att minska luckorna i flödesvägen.

Högtryckscylindern görs motströms i förhållande till mellantryckscylindern, vilket gjorde det möjligt att använda ett axiallager och en styv koppling samtidigt som relativt små axiella spelrum bibehölls i flödesbanan för både HPC och HPC ( eller gasol för 50 MW turbiner).

Genomförandet av kraftvärmeturbiner med ett trycklager underlättades genom att balansen mellan huvuddelen av axialkraften i varje enskild rotor och överföringen av den återstående, begränsade storleksstyrkan till lagret, som arbetar i båda riktningarna, uppnåddes i turbinerna . I kraftvärmeturbiner, i motsats till kondenseringsturbiner, bestäms axiella krafter inte bara av ångflödeshastigheten, utan också av trycket i ånguttagskamrarna. Betydande förändringar i insatserna längs flödesvägen sker i turbiner med två värmeuttag när uteluftens temperatur ändras. Eftersom ångflödet förblir oförändrat kan denna förändring i axialkraft knappast kompenseras av dockan och överförs helt till axiallagret. Fabriksgenomförd studie av variabel turbindrift och bifurkation

praxisrapport

6. Turbin T-50-130

Enkelskaft ångturbinТ-50-130 med en märkeffekt på 50 MW vid 3000 rpm med kondensering och två värmande ångextraktioner är utformad för att driva en generator växelström, typ TVF 60-2 med en kapacitet på 50 MW med vätgaskylning. Turbinen som tas i drift styrs från styr- och övervakningstavlan.

Turbinen är konstruerad för att arbeta med levande ånga parametrar på 130 atm, 565 C 0, mätt före backventilen. Den nominella temperaturen på kylvattnet vid inloppet till kondensorn är 20°C 0.

Turbinen har två värmeuttag, övre och nedre, avsedda för steguppvärmning av värmevatten i pannor. Uppvärmning av matarvatten sker sekventiellt i kylarna på huvudejektorn och ejektorn för sugning av ånga från tätningarna med en packboxvärmare, fyra LPH och tre HPH. HDPE nr 1 och nr 2 matas med ånga från värmeuttag och de andra fem - från oreglerade extraktioner efter 9, 11, 14, 17, 19 steg.

"höger"> Tabell

Gasturbinaggregat av TA-typ av "Rust & Hornsby" med en kapacitet på 1000 kW

En gasturbin (turbin från latinets turbovirvel, rotation) är en kontinuerligt verkande värmemotor, i vars bladapparat energin från komprimerad och uppvärmd gas omvandlas till mekaniskt arbete på skaftet. Består av en rotor (blad ...

Studie av värmeförsörjningssystemet vid Ufas kraftvärmeverk

Ångturbin typ PT-30-90 / 10 med en märkeffekt på 30 000 kW, vid en hastighet av 3000 rpm, kondenserande, med tre fasta och två justerbara ångextraktioner - designad för direktdrift av en generator ...

Uppfinning av den grekiske mekanikern och vetenskapsmannen Heron av Alexandria (II-talet f.Kr.). Hennes arbete är baserat på principen om jetframdrivning: ånga från pannan matades genom ett rör till en boll ...

Energikällor - historia och modernitet

Den industriella ångturbinens historia började med den svenska ingenjören Carl - Gustav - Patrick de Lavals uppfinning av mjölkseparatorn. Den designade apparaten krävde en enhet med ett stort antal revolutioner. Uppfinnaren visste ...

Energikällor - historia och modernitet

Gasturbinen var en motor som kombinerade fördelaktiga egenskaperångturbiner (överföring av energi till den roterande axeln direkt ...

Utrustningsdesign av kraftenheten i Rostov NPP

Syfte K-1000-60 / 1500-2-turbinen från KhTGZ-produktionsföreningen är en ånga, kondenserande, fyrcylindrig (blockdiagram "HPC + tre lågtryckscylindrar"), utan kontrollerade ångextraktioner ...

Öka slitstyrkan hos ångturbinanläggningar

En ångturbin är en värmemotor där ångenergi omvandlas till mekaniskt arbete. I bladapparaten i en ångturbin omvandlas den potentiella energin hos komprimerad och uppvärmd vattenånga till kinetisk ...

Syftet med pann- och turbinverkstaden

NPP -design med en kapacitet på 2000 MW

Turbinen är konstruerad för direktdrift av TVV-1000-2 AC-generatorn för drift vid ett kärnkraftverk i en enhet med en VVER-1000 tryckvattenreaktor på mättad ånga enligt ett monoblockschema (enheten består av en reaktor och en turbin) vid ...

Projekt av den första etappen av BGRES-2 med K-800-240-5 turbin och PP-2650-255 pannenhet

OK-18PU-800 (K-17-15P) drivturbin, encylindrig, enhetlig, kondenserande, med åtta trycksteg, är designad för att arbeta med en variabel hastighet med variabla initiala ångparametrar ...

27. Tryck vid kompressorstationens utlopp: 28. Gasflöde genom HP-turbinen: 29. Arbetet som utförs av gasen i HP-turbinen: 30. Gastemperatur bakom HP-turbinen:, där 31. Verkningsgraden för HP-turbinen är inställd: 32. Graden av tryckreduktion i turbinen VD: 33 ...

Högtryckskompressorberäkning

34. Gasflöde genom lågtrycksturbinen: Vi har en temperatur på mer än 1200K, därför väljer vi GVoilND enligt beroende 35. Gasarbete utfört i LP-turbinen: 36. Lågtrycksturbinens verkningsgrad är inställd: 37. Graden av tryckreduktion i LP-turbinen: 38 ...

Stationär kraftvärmeångturbin PT-turbin -135 / 165-130 / 15 s kondenseringsanordning och reglerad produktion och två värmeånguttag med en märkeffekt på 135 MW ...

Enhet och tekniska specifikationer utrustning av OOO LUKOIL-Volgogradenergo Volzhskaya CHP

Enaxlig ångturbin T 100 / 120-130 med en nominell effekt på 100 MW vid 3000 varv / min. Med kondensering och två värmande ånguttag är den avsedd för direktdrift av en generator ...

Design och tekniska egenskaper hos utrustningen hos OOO LUKOIL-Volgogradenergo Volzhskaya CHPP

Kondenserande turbin med kontrollerad ångutsug för produktion och uppvärmning utan eftervärmning, tvåcylindrig, enkelflöde, med en kapacitet på 65 MW ...

Ryska Federationen

Standardegenskaper för kondensorer av turbiner T-50-130 TMZ, PT-60-130 / 13 och PT-80 / 100-130 / 13 LMZ

Vid sammanställningen av "Normativa egenskaper" antogs följande grundläggande beteckningar:

Ångförbrukning i kondensorn (ångbelastning av kondensorn), t / h;

Standard ångtryck i kondensorn, kgf / cm *;

Faktiskt ångtryck i kondensorn, kgf / cm;

Kylvattentemperatur vid kondensorns inlopp, ° С;

Kylvattentemperatur vid kondensorns utlopp, ° С;

Mättnadstemperatur som motsvarar ångtrycket i kondensorn, ° С;

Kondensatorns hydrauliska motstånd (tryckfall av kylvatten i kondensorn), mm vattenpelare;

Kondensorns standardhuvud, ° С;

Kondensorns verkliga temperaturhuvud, ° С;

Uppvärmning av kylvatten i kondensorn, ° С;

Nominell designflödeshastighet av kylvatten in i kondensorn, m/h;

Kylvattenförbrukning i kondensorn, m/h;

Hela kondensorkylningsytan, m;

Kondensorns kylyta med inbyggd kondensorbunt frånkopplad med vatten, m.

De regulatoriska egenskaperna inkluderar följande huvudsakliga beroenden:

1) kondensatorns temperaturhuvud (° C) från ångflödet till kondensorn (kondensatorns ångbelastning) och kylvattnets initialtemperatur vid kylvattnets nominella flödeshastighet:

2) ångtrycket i kondensorn (kgf / cm) från ångflödet till kondensorn och kylvattnets initiala temperatur vid kylvattnets nominella flödeshastighet:

3) kondensorns temperaturhöjd (° C) från ångflödet in i kondensorn och den initiala temperaturen för kylvattnet vid kylvattenflödet på 0,6-0,7 nominellt:

4) ångtrycket i kondensorn (kgf / cm) från ångflödet till kondensorn och den initiala temperaturen för kylvattnet vid kylvattenflödet på 0,6-0,7 - nominellt:

5) kondensorns temperaturhöjd (° C) från ångflödet in i kondensorn och den initiala temperaturen för kylvattnet vid kylvattenflödet på 0,44-0,5 nominellt;

6) ångtrycket i kondensorn (kgf / cm) från ångflödet till kondensorn och den initiala temperaturen för kylvattnet vid kylvattenflödet på 0,44-0,5 nominellt:

7) kondensorns hydrauliska motstånd (tryckfallet för kylvattnet i kondensorn) från flödet av kylvattnet när kondensorns kylyta är ren;

8) korrigeringar av turbineffekten för avvikelsen av avgastrycket.

Turbinerna T-50-130 TMZ och PT-80 / 100-130 / 13 LMZ är utrustade med kondensorer, i vilka cirka 15 % av kylytan kan användas för att värma tillsats eller återföra nätverksvatten (inbyggda buntar) . Möjligheten att kyla de inbyggda bafflarna med cirkulerande vatten tillhandahålls. Därför, i "Standardegenskaper" för turbiner av typen T-50-130 TMZ och PT-80 / 100-130 / 13 LMZ, ges beroenden enligt paragraferna 1-6 också för kondensatorer med frånkopplade inbyggda strålar ( med en kylyta reducerad med ca 15 % kondensorer) vid en kylvattenflödeshastighet på 0,6-0,7 och 0,44-0,5.

För PT-80 / 100-130 / 13 LMZ-turbinen anges också egenskaperna för en kondensor med en frånkopplad inbyggd balk vid ett kylvattenflöde på 0,78 nominellt.

3. ANVÄNDARKONTROLL AV KONDENSENHETENS DRIFT OCH KONDENSORENS TILLSTÅND

Huvudkriterierna för att utvärdera driften av en kondenseringsenhet, som karakteriserar utrustningens tillstånd, vid en given ångbelastning hos kondensorn, är ångtrycket i kondensorn och kondensorns temperaturhöjd som motsvarar dessa förhållanden.

Driftskontroll över driften av kondensorn och kondensorns tillstånd utförs genom att jämföra det faktiska ångtrycket i kondensorn uppmätt under driftförhållanden med standardångtrycket i kondensorn bestämt för samma förhållanden (samma ångbelastning på kondensorn, flödeshastigheten och temperaturen på kylvattnet) kondensorhuvud med standard.

Jämförande analys av mätdata och standardprestandaindikatorer för enheten gör att du kan upptäcka förändringar i driften av kondenseringsenheten och fastställa deras troliga orsaker.

En egenskap hos turbiner med kontrollerad ångutsug är deras långtidsdrift, med låg ångförbrukning i kondensorn. I läget med värmeextraktioner ger kontrollen av temperaturhuvudet i kondensorn inget tillförlitligt svar om graden av kondensorkontamination. Därför är det lämpligt att övervaka funktionen hos kondenseringsenheten med en ångflödeshastighet in i kondensorn på minst 50% och med kondensatåtercirkulationen avstängd; detta kommer att öka noggrannheten för att bestämma kondensorns ångtryck och temperaturskillnad.

Utöver dessa grundvärden är det för driftstyrning och för att analysera driften av kondenseringsenheten nödvändigt att på ett tillförlitligt sätt bestämma även ett antal andra parametrar som avgastrycket och temperaturhöjden beror på, nämligen: temperaturen för ingången och utgående vatten, kondensorns ångbelastning, kylvattenflödet och etc.

Påverkan av luftsug i luftavlägsnande anordningar som arbetar inom prestandaegenskaper, på och obetydligt, medan försämringen av luftdensiteten och ökningen av luftsugning, som överstiger ejektorernas driftskapacitet, har en betydande effekt på driften av kondenseringsenheten.

Därför är kontroll över lufttätheten i vakuumsystemet i turbinanläggningar och upprätthållande av luftsugning på nivån av PTE-standarder en av huvuduppgifterna under drift. kondenserande enheter.

De föreslagna standardegenskaperna är konstruerade för de värden för luftsug som inte överstiger PTE-standarderna.

Nedan är de viktigaste parametrarna som behöver mätas under driftövervakning av kondensatorns tillstånd, och några rekommendationer för att organisera mätningar och metoder för att bestämma de huvudsakliga kontrollerade kvantiteterna.

3.1. Avgas ångtryck

För att erhålla representativa data om avgastrycket i kondensorn under driftförhållanden, bör mätningen göras vid de punkter som anges i Klassificeringen för varje typ av kondensor.

Avgastrycket ska mätas med vätska kvicksilveranordningar med en noggrannhet på minst 1 mm Hg. (vakuummätare i en glaskopp, barovakummetrichesky-rör).

Vid bestämning av trycket i kondensorn är det nödvändigt att införa lämpliga korrigeringar av avläsningarna av enheterna: för temperaturen i kvicksilverpelaren, för vågen, för kapillaritet (för englasiga enheter).

Trycket i kondensorn (kgf / cm) vid mätning av vakuum bestäms av formeln

Var är barometertrycket (med ändringar), mm Hg;

Vakuum, bestämt av en vakuummätare (med korrigeringar), mm Hg

Trycket i kondensorn (kgf / cm) mätt med ett vakuumrör bestäms som

Var är trycket i kondensorn, bestämt av enheten, mm Hg.

Barometertrycket måste mätas med en kvicksilverinspektörsbarometer med införande av alla korrigeringar som krävs enligt instrumentets pass. Det är också tillåtet att använda data från närmaste väderstation, med hänsyn till skillnaden i höjderna på objektens placering.

Vid mätning av trycket på avgasångan måste läggning av impulsledningar och installation av enheter utföras i enlighet med följande regler för installation av enheter under vakuum:

• innerdiameter impulsrör måste vara minst 10-12 mm;
• impulsledningarna måste ha en total lutning mot kondensatorn på minst 1:10;
• impulsledningarnas täthet måste kontrolleras genom tryckprovning med vatten;
• det är förbjudet att ansöka låsanordningar med oljetätningar och gängade anslutningar;
• mätanordningar för impulsledningar bör anslutas med tjockväggigt vakuumgummi.

3.2. Temperaturhuvud

Temperaturhöjd (° C) definieras som skillnaden mellan mättnadstemperaturen för avgasångan och temperaturen på kylvattnet vid kondensorns utlopp

I detta fall bestäms mättnadstemperaturen av det uppmätta trycket för avgaserna i kondensorn.

Kontrollen över driften av kondenseringsenheter i kraftvärmeturbiner bör utföras i turbinens kondensläge med tryckregulatorn avstängd vid produktion och kraftvärmeutvinning.

Ångbelastningen (ångflödet till kondensorn) bestäms av trycket i kammaren i en av extrakterna, vars värde är kontrollvärdet.

Ångförbrukning (t/h) in i kondensorn i kondenseringsläge är:

Var är förbrukningskoefficienten, numeriskt värde som anges i kondensorns tekniska data för varje typ av turbin;

Ångtryck i kontrollsteget (valkammare), kgf / cm

Om det är nödvändigt att övervaka kondensatorns funktion i turbinens kraftvärme, bestäms ångförbrukningen ungefär genom beräkning av ångförbrukningen i ett av turbinens mellanstadier och ångförbrukningen vid kraftvärmeutvinningen och för de regenerativa lågtrycksvärmarna.

För T-50-130 TMZ-turbinen är ångförbrukningen (t / h) in i kondensorn i uppvärmningsläget:

• med enstegsuppvärmning av värmevatten

• med tvåstegsuppvärmning av värmevatten

Var och är ångförbrukningen, respektive genom den 23:e (med enstegs) och 21:a (med tvåstegsuppvärmning av nätverksvattnet) steg, t / h;

Nätverkets vattenförbrukning, m/h;

; - uppvärmning av nätverksvatten, respektive i horisontella och vertikala nätverksvärmare, ° С; definieras som temperaturskillnaden på värmevattnet efter och före motsvarande värmare.

Ångflödet genom det 23:e steget bestäms enligt Fig. I-15, b, beroende på flödet av levande ånga till turbinen och ångtrycket i det nedre värmeuttaget.

Ångflödet genom det 21:a steget bestäms enligt Fig. I-15, a, beroende på det levande ångflödet till turbinen och ångtrycket i det övre kraftvärmeuttaget.

För turbiner av PT-typ är ångförbrukningen (t / h) in i kondensorn i uppvärmningsläget:

• för turbiner PT-60-130 / 13 LMZ

• för turbiner PT-80 / 100-130 / 13 LMZ

Var är ångförbrukningen vid utloppet av CSD, t/h. Bestäms enligt fig. II-9 beroende på ångtrycket i kraftvärmeavluftningen och i V-avluftningen (för turbiner PT-60-130 / 13) och enligt fig. III-17 beroende på ångtrycket i kraftvärmeavluftningen och i IV-bleed (för turbiner PT-80 / 100-130 / 13);

Vattenuppvärmning i nätverksvärmare, ° С. Det bestäms av skillnaden i tillförselvattnets temperatur efter och före värmare.

Trycket som tas som referenstryck ska mätas med fjäderbelastade instrument av noggrannhetsklass 0,6, regelbundet och noggrant kontrollerat. För att bestämma det verkliga värdet av trycket i kontrollstegen är det nödvändigt att ange lämpliga korrigeringar av enhetens avläsningar (för höjden på installationen av enheterna, korrigering enligt passet, etc.).

Flödeshastigheterna för levande ånga för turbinen och nätverksvattnet som krävs för att bestämma flödet av ånga in i kondensorn mäts med standardflödesmätare med införandet av korrigeringar för avvikelsen mellan driftsparametrarna för mediet från de beräknade.

Temperaturen på nätverksvattnet mäts med kmed ett graderingsvärde på 0,1 ° C.

3.4. Kylvattentemperatur

Temperaturen på kylvattnet som kommer in i kondensorn mäts vid en punkt på varje tryckledning. Kondensorns utgångsvattentemperatur måste mätas minst tre punkter i en tvärsnitt av varje avloppsledning på ett avstånd av 5-6 m från kondensorns utloppsfläns och bestäms som ett medelvärde enligt termometeravläsningarna vid alla punkter.

Temperaturen på kylvattnet bör mätas med kmed en gradering på 0,1 ° C, installerade i termometriska brunnar med en längd på minst 300 mm.

3.5. Hydrauliskt motstånd

Kontrollen över föroreningen av rörplattorna och kondensorrören utförs av kondensorns hydrauliska motstånd genom kylvattnet, för vilket tryckskillnaden mellan kondensorernas utlopps- och avloppsrör mäts med ett kvicksilver tvåglas U -formad differenstrykmätare, installerad vid ett märke under tryckmätningspunkterna. Impulsledningarna från kondensorernas utlopps- och avloppsanslutningar måste fyllas med vatten.

Det hydrauliska motståndet (mm vattenpelare) hos kondensorn bestäms av formeln

Var är skillnaden uppmätt av enheten (korrigerad för temperaturen på kvicksilverkolonnen), mm Hg.

Vid mätning av det hydrauliska motståndet bestäms samtidigt flödet av kylvatten in i kondensorn för att kunna jämföra det med det hydrauliska motståndet enligt Standardspecifikationerna.

3.6. Kylvattenförbrukning

Flödeshastigheten för kylvattnet till kondensorn bestäms av kondensorns termiska balans eller genom direkt mätning med segmenterade membran installerade på tryckförsörjningsledningarna. Kylvattenflödet (m/h) baserat på kondensorns termiska balans bestäms av formeln

Var är skillnaden mellan värmeinnehållet i avgasångan och kondensatet, kcal / kg;

Värmekapacitet för kylvatten, kcal / kg · ° С, lika med 1;

Densitet av vatten, kg / m, lika med 1.

Vid sammanställning av standardegenskaperna togs det lika med 535 eller 550 kcal / kg, beroende på turbinens driftläge.

3.7. Vakuumsystemets luftdensitet

Vakuumsystemets luftdensitet styrs av mängden luft vid utloppet från ångstråleejektorn.

4. UPPSKATTNING AV MINSKNING AV TURBO -ENHETENS KRAFT UNDER DRIFT MED MINSKAD JÄMFÖRT MED FÖRESKRIFTER

Avvikelsen av trycket i ångturbinens kondensor från den normativa leder, vid en given värmeförbrukning till turbinenheten, till en minskning av den effekt som utvecklas av turbinen.

Effektförändringen när det absoluta trycket i turbinkondensorn skiljer sig från dess standardvärde bestäms från de experimentellt erhållna korrektionskurvorna. Korrigeringsgraferna som ingår i denna kondensatorklassificering visar förändringen i watt för olika betydelserångflödeshastigheten i LPH-turbinen. För detta läge av turbinenheten bestäms värdet på effektändringen och tas enligt motsvarande kurva bort när trycket i kondensorn ändras från till.

Detta värde av maktförändringen och fungerar som grund för att fastställa överskottet specifik förbrukning värme eller specifik bränsleförbrukning inställd vid en given last för turbinen.

För turbiner T-50-130 TMZ, PT-60-130 / 13 och PT-80 / 100-130 / 13 LMZ, ångförbrukningen i LMP för att bestämma underutvecklingen av turbineffekten på grund av en ökning av trycket i kondensorn kan tas lika med ångförbrukningen i kondensatorn.

I. NORMATIVA EGENSKAPER HOS K2-3000-2 KONDENSOR PÅ T-50-130 TMZ-TURBINEN

1. Tekniska data för kondensorn

Kylyta:

utan inbyggd balk
Rörets diameter:
yttre
interiör
Antal rör
Antal slag vatten
Antal trådar
Luftborttagningsanordning-två ångstråleutkastare EP-3-2

• i kondensläge - enligt ångtrycket i IV -extraktionen:

2.3. Skillnaden i värmeinnehållet i avgasångan och kondensatet () tas:

Figur I-1. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

7000 m / h; = 3000 m

Figur I-2. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

5000 m/h; = 3000 m

Figur I-3. Temperaturhuvudets beroende av ångflödet in i kondensorn och kylvattnets temperatur:

3500 m/h; = 3000 m

Figur I-4. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperaturen:

7000 m/h; = 3000 m

Figur I-5. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperatur:

5000 m/h; = 3000 m

Figur I-6. Beroende av det absoluta trycket på ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

3500 m/h; = 3000 m

Figur I-7. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

7000 m/h; = 2555 m

Figur I-8. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

5000 m/h; = 2555 m

Figur I-9. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

3500 m / h; = 2555 m

Figur I-10. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperaturen:

7000 m/h; = 2555 m

Figur I-11. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperatur:

5000 m/h; = 2555 m

Figur I-12. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperatur:

3500 m / h; = 2555 m

Figur I-13. Det hydrauliska motståndets beroende av flödet av kylvatten in i kondensorn:

1 - hela ytan av kondensatorn; 2 - med den inbyggda strålen avstängd

Figur I-14. Korrigering av kraften hos turbinen T-50-130 TMZ för avvikelsen av ångtrycket i kondensorn (enligt "Typiska energiegenskaper hos turbinenheten T-50-130 TMZ". Moskva: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Fig. L-15. Beroende av ångflödet genom T-50-130 TMZ-turbinen på levande ångflöde och tryck i det övre värmeutloppet (med tvåstegs uppvärmning av värmevatten) och tryck i det nedre värmeutloppet (med enstegs uppvärmning av värmevatten ):

a - ångförbrukning genom det 21: e steget; b - ångförbrukning genom det 23:e steget

II. NORMATIV KARAKTERISTIK PÅ KONDENSOR 60KTSS AV TURBIN PT-60-130 / 13 LMZ

1. Tekniska data

Total kylyta
Nominellt ångflöde till kondensorn
Uppskattad mängd kylvatten
Aktiv längd av kondensorrör Rörets diameter:
yttre
interiör
Antal rör
Antal vattendrag
Antal trådar

Luftborttagningsanordning - två ångstråleutkastare EP-3-700

2. Riktlinjer för bestämning av vissa parametrar för kondenseringsenheten

2.1. Avgastrycket i kondensorn bestäms som ett medelvärde över två mätningar.

Placeringen av punkterna för mätning av ångtrycket i kondensorns hals visas i diagrammet. Tryckmätpunkterna är placerade i ett horisontellt plan och passerar 1 m över planet för kondensoranslutningen med adapterröret.

2.2. Bestäm ångförbrukningen i kondensorn:

• i kondensationsläge - enligt ångtrycket i V -extraktionen;

• i värmeläge - i enlighet med instruktionerna i avsnitt 3.

2.3. Skillnaden mellan värmeinnehållet i avgaserna och kondensatet () tas:

• för kondenseringsläge 535 kcal / kg;
• för uppvärmningsregimen 550 kcal / kg.

Figur II-1. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

Figur II-2. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

Figur II-3. Temperaturhöjdens beroende av ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet:

Figur II-4. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperatur:

Figur II-5. Absolut tryck kontra ångflöde in i kondensorn och kylvattentemperatur:

Figur II-6. Beroende av det absoluta trycket på ångflödet in i kondensorn och temperaturen på kylvattnet.

Ministeriet för allmän och yrkesutbildning

Ryska Federationen

Novosibirsk State Technical University

Institutionen för värme- och kraftverk

KURSPROJEKT

om ämnet: Beräkning av det termiska schemat för en kraftenhet baserat på en värmeturbin T - 50/60 - 130.

Fakultet: KÄRR

Grupp: ET Z - 91u

Avslutad:

Studerande - Schmidt A.I.

Kontrollerade:

Lärare - Borodikhin I.V.

Skyddsmärke:

Staden Novosibirsk

2003 år

Inledning ……………………………………………………………………………… .... 2

1. Konstruktion av diagram över värmebelastningar ………………………………………… .2

2. Bestämning av parametrarna för designblockschemat ………………………………… 3

3. Bestämning av parametrarna för avlopp för värmare i regenereringssystemet och parametrar för ånga i extraktionen ……………………………………………………… ..

4. Bestämning av ångförbrukning ………………………………………………………… 7

5. Bestämning av ångförbrukning vid oreglerade uttag ……………………… 8

6. Fastställande av underproduktionstakt ……………………………… ... 11

7. Faktisk ångförbrukning för turbinen ………………………………………… ... 11

8. Val av ånggenerator ……………………………… ... ……………………… ..12

9. Elförbrukning för egna behov ……………………………… .12

10. Fastställande av tekniska och ekonomiska indikatorer ………………………… ..14

Slutsats ………………………………………………………………………………… .15

Begagnad litteratur ………………………………………………………… 15

Bilaga: Fig. 1 - Värmebelastningsdiagram

fig. 2 - Termisk krets blockera

P, S - Diagram över vatten och ånga

Introduktion.

Detta dokument presenterar beräkningen av kraftenhetens kroppsschema (baserat på värmeturbinen T - 50/60 - 130 TMZ och pannenheten E - 420 - 140 TM

(TP - 81), som kan placeras vid TPP i staden Irkutsk. Designa ett värmekraftverk i Novosibirsk. Huvudbränslet är brunkol från Nazarovskiy. Turbineffekt 50 MW, initialtryck 13 MPa och överhettad ångtemperatur 565 C 0, utan eftervärmning t P.V. = 230 С 0, Р К = 5 KPa och tzh = 0,6. Bindning till denna stad, som ligger i den sibiriska regionen, avgör valet av bränsle från närmaste kolbassäng (Nazarovo kolbassäng), samt valet av den uppskattade omgivningstemperaturen.

Det grundläggande termiska diagrammet som indikerar parametrarna för ånga och vatten och värdena för energiindikatorer som erhålls som ett resultat av dess beräkning bestämmer nivån på teknisk perfektion av kraftenheten och kraftverken, såväl som i stor utsträckning deras ekonomiska indikationer. PTS är det huvudsakliga tekniska schemat för det planerade kraftverket, vilket gör det möjligt för de givna energibelastningarna att bestämma förbrukningen av ånga och vatten i alla delar av installationen, dess energiindikatorer. På basis av PTS bestäms tekniska egenskaper och termisk utrustning väljs, ett detaljerat (detaljerat) termiskt diagram över kraftenheter och kraftverket som helhet utvecklas.

Under arbetets gång plottas värmelaster, processen plottas i ett hS-diagram, nätverksvärmarna och regenereringssystemet beräknas, samt de viktigaste tekniska och ekonomiska indikatorerna beräknas.

1. Konstruktion av grafer för termiska belastningar.

Värmebelastningsdiagram presenteras i form av nomogram (fig. 1):

a. grafen för förändringen i värmebelastningen, beroendet av värmebelastningen från turbinen Q T, MW på omgivningstemperaturen t vz, C 0;

b. temperaturgraf för högkvalitativ reglering av elförsörjning - beroendet av temperaturerna för direkt- och returnätvatten t ps, t oss, C 0 på t bz, C 0;

c. årlig värmebelastningsschema - beroende av turbinens värmebelastning Q t, MW på antalet drifttimmar under uppvärmningsperioden t, h / år;

d. grafen över hur länge lufttemperaturen står t vz, C 0 i årssammanhang.

Den maximala termiska effekten på 1 enhet, som tillhandahålls av "T" genom extraktion av turbinen, MW, enligt turbinpasset är 80 MW. Enhetens maximala termiska effekt, som också tillhandahålls av toppvarmvattenberedaren, MW

, (1.1)

Där en kraftvärme är koefficienten för fjärrvärme, är en kraftvärme = 0,6

MW

Värmebelastning (effekt) av varmvattenförsörjningen, MW, uppskattas med formeln:

MW

De mest typiska temperaturerna för diagrammet över förändringar i värmebelastning (Fig. 1a) och temperaturdiagrammet för kvalitetskontroll:

t vz = + 8C 0 - lufttemperatur som motsvarar början och slutet av eldningssäsongen:

t = + 18C 0 - designtemperatur vid vilken ett tillstånd av termisk jämvikt inträffar.

t vz = -40C 0 - designlufttemperatur för Krasnoyarsk.

I diagrammen som visas i Fig. 1d och 1c överstiger uppvärmningsperioden t inte 5500 h / år.

bar. Tryckfallet i T-urvalet är lika med: bar, efter att tryckfallet är lika med: P T1 = 2,99 bar är lika med C 0, undervärme dt = 5C 0. Maximal möjlig värmevattentemperatur С 0

Ångturbin för kraftvärme T-50 / 60-130är konstruerad för att driva en elektrisk generator och har två värmeuttag för tillförsel av värme för uppvärmning. Liksom andra turbiner med en kapacitet på 30-60 MW är den avsedd för installation vid värmekraftverk i medelstora och små städer. Trycket i både värme- och industriutsug upprätthålls av roterande styrmembran installerade i LPC.

Turbinen är konstruerad för att fungera med följande klassificeringar:

· Överhettat ångtryck - 3,41 MPa;

Överhettad ångtemperatur - 396 ° С;

· Turbinens märkeffekt - 50 MW.

Efterföljd teknisk process arbetsvätskan är som följer: ånga som genereras i pannan leds genom ångledningar till turbinens högtryckscylinder, efter att ha arbetat i alla stadier av HPC, kommer den in i LPC och går sedan in i kondensorn. I kondensorn kondenseras avgasångan på grund av värmen som ges till kylvattnet, som har sin egen cirkulationskrets (cirkulationsvatten), sedan skickas med hjälp av kondensatpumpar huvudkondensatet till regenereringssystemet. Detta system innehåller 4 HDPE, 3 LDPE och en avluftare. Regenereringssystemet är utformat för att värma matarvattnet vid pannans inlopp till en viss temperatur. Denna temperatur har ett fast värde och anges i turbinpasset.

Det schematiska termiska diagrammet är ett av kraftverkets huvudscheman. Ett sådant diagram ger en uppfattning om typen av kraftverk och principen för dess drift, vilket avslöjar kärnan i den tekniska processen för elproduktion, och kännetecknar också den tekniska utrustningen och värmeeffektiviteten i anläggningen. Det är nödvändigt för att beräkna värme- och energibalanser för installationen.

Detta diagram visar 7 uttag, varav två också är kraftvärme, d.v.s. är avsedda för uppvärmning av värmevatten. Avlopp från värmarna töms antingen till föregående värmare eller med hjälp av avloppspumpar till blandningspunkten. Efter att huvudkondensatet har passerat 4 LPH, kommer det in i avluftaren. Den huvudsakliga innebörden av detta är inte att värma upp vattnet, utan att rengöra det från syre, vilket orsakar korrosion av rörledningsmetaller, skärmrör, rör av överhettare och annan utrustning.

Grundläggande element och legend:

K- (kondensator)

KU - panncentral

HPC - högtryckscylinder

LPC - lågtryckscylinder

EG - elektrisk generator

OE - ejektorkylare

PS - nätverksvärmare

PVK - topp varmvattenpanna

TP - värmeförbrukare

KN - kondensatpump

DN - dräneringspump

PN - matningspump

HDPE - högtrycksvärmare

LDPE - lågtrycksvärmare

D - avluftare

Schema 1 Termiskt diagram av turbinen T50 / 60-130

Tabell 1.1. Nominella värden för turbinens huvudparametrar

Tabell 1.2. Ångparametrar i extraktionskammaren

Värmare	Ångparametrar i extraktionskammaren	Mängden extraherad ånga, kgf/s
Tryck, MPa	Temperatur, ° С
PVD7	3,41		3,02
PVD6	2,177		4,11
PVD5	1,28		1,69
Deaerator	1,28		1,16
PND4	0,529		2,3
PNDZ	0,272		2,97
PND2	0,0981	-	0,97
PND1	0,04	-	0,055