Hur kedjeskarvning är tillåten. Tillåten säkerhetsfaktor för rullkedjor. Beräkning av svetsade och plåtkedjor

Uppgifter 81-90

Beräkna en vertikal skophiss med en kapacitet på F, avsedd för transport av bulkdensitetsmaterial r, medelstorlek AMed till höjden H. Hissen är installerad i ett öppet område.

Välj de första uppgifterna för att lösa problemet från Tabell 5.

Tabell 5

uppgiftsnummer	F, t/h		r, t/m3	AMed, mm	Förmedlat material
					lera torr
					Pyritflotation
					Klump svavel
					Sandtorka
					Kalksten
					Krita krossad
					Torr aska
					Bauxit krossad

Riktlinjer:, s.216 ... 218, exempel 12.

Riktlinjer för genomförande av praktiskt arbete

Praktiskt arbete nr 1

Urval av stållinor och kedjor, remskivor, kedjehjul och trummor.

1. Urval av stållinor och kedjor .

Den exakta beräkningen av rep, svetsade och plåtkedjor, på grund av den ojämna fördelningen av spänningar, är mycket svår. Därför utförs deras beräkning enligt Gosgortekhnadzors normer.

Rep och kedjor väljs enligt GOST i enlighet med förhållandet:

FR£ FR.m

Var FR.m- brytkraften på repet (kedjan), tagen enligt tabellerna

relevanta GOST för rep (kedjor);

FR- beräknad brottkraft för repet (kedjan), bestäms av

Fp =FmÅh· n,

Var n- säkerhetsfaktor, tagen enligt Pra-

gafflar av Gosgortekhnadzor, beroende på syftet med repet och

funktionssätt för mekanismen. Dess betydelse för nk rep och kedjor

nц anges i Tabell P1 och P2.

FmÅh- max arbetskraft repgrenar (kedjor):

Fmax =G/zhn, kN,

Här G- lastvikt, kN;

z- antalet grenar av repet (kedjan) på vilka lasten är upphängd;

hn- Kättingtelferns effektivitet (tabell P3).

Antalet grenar på repet som lasten är upphängd på är:

z = u · A ,

Var A- antalet grenar lindade på trumman. För enkla (en

narny) kättingtelfer A= 1, och för det dubbla A = 2;

u- polyspas multiplicitet.

Enligt värdet på brytkraften FR från tillståndet FR£ FR.m

enligt GOST-tabellerna väljer vi dimensionerna på repet (kedjan).

Exempel 1 Välj ett rep för lyftmekanismen travers lastkapacitet G= 200 kN. Lyfthöjd H= 8m. Driftsätt - enkelt (PV = 15%). Polyspas dubbel multiplicitet u= 4.

Initial data:

G= 200 kN - vikten av den lyfta lasten;

H\u003d 8m - höjden på lasten;

Driftsätt - lätt (PV = 15%);

A= 2 - antalet grenar lindade på trumman;

u\u003d 4 - mångfalden av kedjelyften.

Maximal arbetskraft för en gren av repet:

Fmax =G/zhn= 200/8 0,97 = 25,8 kN,

Var z=u· A= 4 2 = 8 - antalet grenar på vilka lasten är upphängd;

hn- kättingtelferns effektivitet, enligt tabellen. P3 kl u= 4 för remskiva med lager

nick rullande hn= 0,97 Beräknad brottkraft: Fp =FmÅh· nTill= 5 25,8 = 129 kN,

Var nTill– repsäkerhetsfaktor, för en kran med maskin

köra för lätt tjänst nTill= 5 (tabell A1).

Enligt GOST 2688-80 (tabell P5) väljer vi ett rep av LK-typ - R 6x19 + 1 o. Med. med brytkraft FR.m. = 130 kN vid maximal styrka GV= 1470 MPa, repdiameter dTill= 16,5 mm. Faktisk Rope Safety Factor:

nf =FR.m. · z· hn/G= 130 8 0,97/200 = 5,04 > nTill = 5,

Därför är det valda repet lämpligt.

Exempel 2 Välj en svetsad kalibrerad kedja för manuell hiss lastkapacitet G= 25 kN. Polyspas mångfald u= 2 (polyspas enkel).

Initial data:

G= 25 kN - lyftkapaciteten hos hissen;

u\u003d 2 - mångfalden av kedjelyften;

A= 1 - enkel kättingtelfer.

Fmax =G/zhb= 25/2 0,96 = 13 kN,

Var z=u· A= 2 1 = 2 - antalet grenar på vilka lasten är upphängd;

hb\u003d 0,96 - effektiviteten hos kedjeblocket. Beräknad brottkraft: Fp =FmÅh· nc= 3 13 = 39 kN,

Var nc- kedjesäkerhetsfaktor, för svetsad kalibrerad

kedjor med manuell drivning nc= 3 (tabell A2).

Enligt tabell P6 väljer vi en svetsad kalibrerad kedja med brottkraft FR.m. = 40 kN, där stavens diameter dc= 10 mm, kedjans inre längd (stigning). t= 28 mm, länkbredd I= 34 mm.

Faktisk säkerhetsmarginal:

nf =FR.m. · z· hn/G= 40 2 0,96/25 = 3,1 > nc= 3.

Den valda kedjan är lämplig.

Exempel 3 Välj en lastbladskedja för en maskindriven lyftanordning med en lyftkapacitet på G= 30 kN. Lasten är upphängd på två grenar ( z = 2).

Initial data:

G= 30 kN - vikten av den lyfta lasten;

z= 2 - antalet grenar på vilka lasten är upphängd.

Maximal arbetskraft för en gren av kedjan:

Fmah =G/zhsv= 30/2 0,96 = 15,6 kN,

Var hsv\u003d 0,96 - kedjehjulseffektivitet.

Beräknad brottkraft: Fp =FmÅh· nc= 5 15,6 = 78 kN,

Var nc- säkerhetsfaktor för kedjan, för en lamellkedja med

maskindriven nc= 5 (tabell A2).

Enligt tabell P7 accepterar vi en kedja med brottkraft FR.m. = 80 kN, som har ett steg t= 40 mm, plåttjocklek S= 3 mm, plåtbredd h= 60 mm, antal plattor i en kedjelänk n= 4, diameter på valsens mittdel d= 14 mm, rullhalsdiameter d1 = 11 mm, rulllängd V= 59 mm.

Faktisk säkerhetsmarginal:

nf =FR.m. · z· hn/G= 80 2 0,96/30 = 5,12 > nc= 5.

Den valda kedjan är lämplig.

2. Beräkning av block, stjärnor och trummor.

Den minsta tillåtna diametern på blocket (trumman) längs botten av strömmen (spåret) bestäms enligt Gosgortekhnadzors standarder:

Db³ (e - 1)dTill, mm

Var e- koefficient beroende på typ av mekanism och funktionssätt, du

tagna enligt de normativa uppgifterna i Gosgortekhnadzors regler

(Tabell A4);

dTill- repets diameter, mm.

Blockstorlekar är normaliserade.

Blockets (trumman) diameter för svetsade okalibrerade kedjor bestäms av förhållandena:

för manuella mekanismer Db³ 20 dc;

för maskindrivna mekanismer Db³ 30 dc;

Var dc- diametern på stålstången som kedjan är gjord av.

Diametern på kedjehjulets startcirkel för en svetsad kalibrerad kedja (diametern längs axeln på stången från vilken kedjan är gjord) bestäms av formeln:

Dn. O. = t/sin 90° /z, mm

Var t- kedjelänkens inre längd (kedjestigning), mm;

z- antalet uttag på drevet, acceptera z³ 6.

Diametern på startcirkeln för kedjehjulet för bladkedjan bestäms

beräknas enligt formeln:

Dn. O. = t/sin 180° /z, mm

Var t- kedjestigning, mm;

z- antal drevtänder, ta z³ 6.

Reptrummor används med en en- och flerskiktslindning, med en slät yta och med en skruvgänga på skalets yta, med ensidig och tvåsidig lindning av repet.

Trummans diameter, såväl som blockets diameter, bestäms enligt Gosgortekhnadzors regler:

Db³ (e - 1)dTill, mm.

Längden på trumman med dubbelsidig lindning av repet bestäms av formeln:

och med ensidig lindning:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image005_7.png" width="124" height="32 src=">,

Var z- antalet arbetsvarv av repet;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image007_5.png" width="18" height="23 src=">,

Var b- avståndet mellan axlarna för strömmarna i de extrema blocken, tas enligt tabell P8;

hmin- avståndet mellan trummans axlar och blockens axel i det översta läget;

Tillåten avvikelsevinkel för repgrenen som löper på trumman från vertikalt läge, = 4 ... 6 °.

Väggtjockleken på trummorna kan bestämmas från tillståndet för tryckhållfasthet:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image009_4.png" width="48" height="29"> - tillåten tryckspänning, Pa, vid beräkning, ta:

80MPa för gjutjärn C4 15-32;

100 MPa för stål 25L och 35L;

110MPa för stål St3 och St5.

För gjutna trummor kan väggtjockleken bestämmas med empiriska formler:

för gjutjärnsfat https://pandia.ru/text/78/506/images/image010_1.png" width="26" height="25 src=">= 0.01 dB+3 mm och utför sedan ett kompressionstest. Borde vara:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image012_2.png" width="204" height="72"> mm

Var t\u003d 28 mm - inre länklängd (stigning) av kedjan;

z 6 - antalet bon på blocket (asterisk), vi accepterar z=10.

Exempel 5 Enligt exempel 3, bestäm diametern på kedjehjulets initiala cirkel.

Kedjehjulets stigningscirkeldiameter

mm,

Var t\u003d 40 mm - kedjestigning;

z 6 - antalet tänder på kedjehjulet, vi accepterar z=10.

Exempel 6 Bestäm huvudmåtten för gjutjärnstrumman enligt exemplet 1..png" width="156 height=44" height="44">, mm

Var dk= 16,5 mm - repdiameter;

e- koefficient beroende på typ av mekanism och driftläge, för kranar med maskindrift vid lätt drift e=20 (tabell A4)

dB\u003d (20-1) ∙ 16,5 \u003d 313,5 mm, vi tar värdet på trumdiametern från den normala serien dB\u003d 320 mm (tabell A8).

Bestäm längden på trumman. Trumma med dubbelsidig skärning. Arbetslängden för ena halvan av trumman bestäms av formeln:

mm

Var t- varvstigning, för en trumma med spår

t=dk+(2…3)=16,5+(2…3)=(18,5…19,5) mm, acceptera t= 19 mm;

zo\u003d 1,5 ... 2 - antalet reservvarv på repet, vi accepterar zo=2 varv;

Z P- antalet arbetsvarv av repet

https://pandia.ru/text/78/506/images/image019_0.png" width="210 height=36" height="36"> mm

Full trumlängd:

Lb=2(lp+l3)+lo, mm,

Var l3- längden på trumman som krävs för att fästa repet;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image022_0.png" width="16" height="15">=4-6° - den tillåtna avvikelsesvinkeln för repgrenen som löper på trumman från vertikalt läge accepterar vi = 6°.

l0=200-2∙4/80∙tg6°=99,1mm

acceptera l0=100 mm.

Således den totala längden på trumman

lb\u003d 2 (608 + 60) + 100 \u003d 1436 mm, vi accepterar

lb=1440 mm = 1,44 m

Trummans väggtjocklek bestäms av formeln:

https://pandia.ru/text/78/506/images/image024_0.png" width="47 height=19" height="19">mm.

Den gjutna trummans väggtjocklek ska vara minst 12 mm.

Praktiskt arbete nr 2

Beräkning av vinschar och lyftmekanismer av hissar med manuell och elektriska enheter enligt de givna förutsättningarna.

1. Beräkning av vinschar med manuell drivning

sekvens av beräkning av en vinsch med en manuell drivning.

1) Välj ett lastupphängningsschema (utan kättingtelfer eller med kättingtelfer).

2) Välj ett rep enligt den givna lastkapaciteten.

3) Bestäm huvudmåtten för trumman och blocken.

4) Bestäm motståndsmomentet på trumaxeln utifrån lastens vikt Ts och ögonblicket på handtagets skaft, skapat av arbetarens kraft Tr.

Motståndsmoment från lastens vikt

N∙ m,

Var Fmax- maximal arbetskraft i repgrenen, N; dB- trummans diameter, m.

Momentet på handtagets skaft:

N∙m,

Var pp- en arbetstagares ansträngning accepteras

pp=100…300 N

n– Antal arbetare;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image001_21.png" width="15" height="17 src=">.png" width="80 height=48" height="48">

Var η – vinscheffektivitet.

6) Beräkna öppna växlar och axlar (metoden för deras beräkning studerades i avsnittet "Maskindelar" i ämnet "Teknisk mekanik").

7) Bestäm handtagets huvudmått. Handtagsstångens diameter bestäms av böjhållfastheten:

m,

Var l1- längden på handtagsstången, tas l1=200…250 mm för en arbetare och l1=400…500 mm för två arbetare;

https://pandia.ru/text/78/506/images/image029_1.png" width="29" height="23 src=">=(60…80) MPa=(60…80)∙106Pa.

handtagstjocklek in farlig sektion beräkna den kombinerade verkan av böjning och vridning:

Handtagets bredd tas lika med

Var G- vinschens lyftkapacitet, kN;

Vr- körhandtagets omkretshastighet tas vanligtvis

Vr=50...60 m/min.

Exempel 7 Beräkna lyftmekanismen manuell vinsch utformad för att lyfta laster som väger G= 15 kN per höjd H= 30 m. Antal arbetare n=2. vinscheffektivitet h=0,8. Trumytan är slät, antalet lager av rep lindas på trumman m=2. Polyspas mångfald u=2. Polyspast enkel ( A=1).

Initial data:

G\u003d 15kN - vikten av den lyfta lasten;

H\u003d 10m - höjden på lasten;

n=2 - antalet arbetare;

h\u003d 0,8 - vinscheffektivitet;

m=2 - antalet lager av rep som lindas på trumman;

trumytan är slät;

u\u003d 2 - mångfald av kedjelyften;

A=1 - antalet grenar lindade på trumman.

Repval.

Maximal arbetskraft i en repsträng:

Fmax= 15/2×0,99=7,6 kN,

Var z=u×a= 2 - antalet grenar på vilka lasten hänger;

Kedjetelferns effektivitet enligt tabellen. P3 för kättingtelfer med multiplicitet u=2 på rullager 0,99.

Beräknad brottkraft:

fp=nk× Fmax\u003d 5,5 × 7,6 \u003d 41,8 kN,

Var nTill- säkerhetsfaktor för repet, för en lastvinsch med manuell drivning nTill=5,5 (tabell P1).

Enligt GOST 26.88-80 (tabell P5) väljer vi ett rep av LK-R-typ 6x19 + 1 o. Med. med brytkraft fp.m.= 45,45 kN vid draghållfasthet 1764 MPa, repdiameter dTill=9,1 mm.

Faktisk Rope Safety Factor:

nf =Fr.m. ·z hn/G = 45,45 2 0,99/15 = 6 > nTill = 5,5.

Bestämning av trummans huvuddimensioner.

Minsta tillåtna trumdiameter:

dB ³ ( e– 1)dk, mm

Var e- koefficient beroende på typ av mekanism och funktionssätt, för

manuella lastvinschar e=12 (tabell A4);

dk- repets diameter, mm, då

dB³ (12 – 1)9,1=100,1 mm

Vi accepterar från normalområdet dB=160 mm (Tabell P8).

Trummans arbetslängd med flerskiktslindning av repet bestäms av formeln:

Var t – slingrande stigning, för en mjuk trumma ; t= dk=9.81 mm ;

Lk – replängd exklusive reservvarv

Lk=H∙u=30∙2=60m

Full längd på trumman med ensidig upplindning

lb= lR+ lV+ lh,

Var lb=(1,5…2)∙ t- längden på trumman som krävs för reservvarv ,

lb=(1,5…2)∙9,81=13,65…18,2 mm ,

acceptera lb=18 mm

lh – längden på trumman som krävs för att säkra repet

3.4.7.1. Lamellkedjor som används som lastkedjor måste uppfylla kraven i GOST 191-82 och GOST 588-81.

3.4.7.2. Svetsade och stansade kedjor som används som last och för tillverkning av selar måste uppfylla kraven i TU 12.0173856.015-88.

3.4.7.3. Säkerhetsfaktorn för bladkedjor som används i lyftmaskiner måste vara minst 5 med maskindrift och minst 3 med manuell.

3.4.7.4. Säkerhetsfaktorn för svetsade och stansade lastkedjor och kedjor för selar får inte vara lägre än vad som anges i dokumentationen.

3.4.7.5. Avvisningen av kedjeslingor utförs i enlighet med reglerna för enheten och säker drift lyftkranar.

3.4.7.6. Skarvning av kedjor är tillåten genom el- eller smidsvetsning av nya insatta länkar eller genom att använda speciella kopplingslänkar. Efter skarvning kontrolleras och belastningstestades kedjan enligt dokumentationen.

3.4.7.7. Kedjor som används på lyftmaskiner och för tillverkning av selar åtföljs av ett tillverkarcertifikat för deras testning i enlighet med kraven i den statliga standarden enligt vilken de tillverkas.

3.4.7.8. I avsaknad av det angivna certifikatet testas ett kedjeprov för att bestämma brottbelastningen och kontrollera överensstämmelse med dimensionerna i den statliga standarden.

3.4.8. Säkerhetskrav för rep och linor

från grönsaker och syntetiska fibrer

3.4.8.1. Hamparep är tillåtet att användas för tillverkning av selar. I detta fall måste säkerhetsfaktorn vara minst 8.

Hamparep måste uppfylla kraven i GOST 30055-93.

3.4.8.2. På tackling ah, förutom dessa rep kan sisal- och kapronrep användas - enligt GOST 30055-93, rep - enligt GOST 1868-88.

3.4.8.3. Linor, linor och linor som används för tillverkning av selar och för riggning ska förses med etiketter (etiketter), som ska ange lagernummer, tillåten lastkapacitet och datum för nästa provning.

3.4.8.4. Linor och linor som inte är försedda med pass ska före användning, och även periodvis minst 1 gång på 6 månader, genomgå en teknisk undersökning inklusive besiktning och provning med anteckning om detta i Journal of Accounting and Inspection of Slings .

3.4.8.5. För arbete i torra rum rekommenderas det att använda vita rep, som har stor styrka, men snabbt kollapsar under påverkan av fukt. För arbete under förhållanden med hög eller varierande luftfuktighet rekommenderas impregnerade rep eller linor av syntetfibrer.

3.4.8.6. Rep och sladdar bör förvaras i slutna torra rum, skyddade från direkt solljus, olja, bensin, fotogen och andra lösningsmedel, hängande eller på träställ på ett avstånd av minst 1 m från värmeapparater.

3.4.8.7. Repens ändar, om de inte används för att binda laster, ska vara försedda med fingerborg, klammer och andra lyftanordningar.

3.4.8.8. Möjligheten och villkoren för användning av selar gjorda av syntetiska och växtmaterial fastställs av organisationen som använder sådana selar.

Specifikationer måste utvecklas för beräkning, tillverkning, provning och kassering av dessa selar.

3.4.8.9. När du inspekterar repen är det nödvändigt att vara uppmärksam på frånvaron av röta, bränning, mögel, knutar, fransar, bucklor, revor, skärsår och andra defekter. Varje varv av repet ska tydligt urskiljas, vridningen ska vara enhetlig.

Hamparep som används för att bryta ska inte ha slitna eller mosade trådar.

3.4.8.10. Med tillfredsställande resultat av inspektionen bör statiska tester av repet med en belastning två gånger den tillåtna arbetsbelastningen, med en exponeringstid på 10 minuter, utföras.

3.4.8.11. Under drift bör rep och linor inspekteras var 10:e dag. För att säkerställa säkerheten bör den tillåtna arbetsbelastningen på linor och linor minskas i enlighet med resultaten av hållfasthetsprov som erhållits under den tekniska undersökningen.

3.4.8.12. Registrering, datum och resultat av tekniska undersökningar och besiktningar av linor, linor och linor bör återspeglas i Loggboken för redovisning och besiktning av selar.

Lyftselar av vegetabiliska och syntetiska fibrer måste vara tillverkade med en säkerhetsfaktor på minst 8.

UPPMÄRKSAMHET! Även om lyftselarna är utformade med en säkerhetsfaktor är det oacceptabelt att överskrida lyftselens belastningskapacitet som anges på etiketten.

Vad bestämmer spänningen i selens grenar? Vilken vinkel mellan grenarna är lyftselarna konstruerade för?

Spänningen S för grenen av en engrenad sling är lika med vikten av lasten Q (Fig. 3.13). spänning S i varje gren av en sling med flera grenar beräknas med formeln

S= Q/(n cos b),

Var P- antal grenar av selen; cos b- cosinus för slinggrenens lutningsvinkel mot vertikalen.

Självklart behöver anhängaren inte bestämma belastningen i selens grenar, men han måste förstå att med en ökning av vinkeln mellan grenarna, ökar spänningen i selens grenar. På fig. 3.14 visar beroendet av spänningen hos grenarna på en tvågrenad sling på vinkeln mellan dem. Kom ihåg att när du bär hinkar med vatten ökar belastningen när du sprider armarna. Dragkraften i varje gren av en tvåbenssling kommer att överstiga lastens massa om vinkeln mellan grenarna överstiger 120°.

Uppenbarligen, med en ökning av vinkeln mellan grenarna, ökar inte bara grenarnas spänning och sannolikheten för deras brott, utan också den tryckande komponenten av spänningen 5 SG (se fig. 3.13), vilket kan leda till förstörelsen av lasten.

UPPMÄRKSAMHET! Grenrep och kedjeslingor är utformade så att vinklarna mellan grenarna inte överstiger 90°. Beräknad vinkel för textilslingar 120°.

Vad är traverser till för? Vilka utformningar av traverser används för att slänga laster?

Traverser är avtagbara lyftanordningar utformade för att slunga långa och överdimensionerad last. De skyddar lasten som lyfts från effekterna av tryckkrafter som uppstår vid användning av selar.

Genom design är traverser uppdelade i plana och rumsliga.

plana traverser (bild 3.15, A) används för att slänga långa laster. Huvuddelen av traversen är en balk 2, eller en fackverk som tar böjningsbelastningar. Rep eller kedjegrenar är upphängda i balken 1.

Traverser med möjlighet att flytta clips 4 längs strålen kallas universell (Fig. 3.15, b). Utjämningsblock 5 är installerade i klämmorna, som säkerställer jämn fördelning av laster mellan traversens grenar S1 = S2. Av denna anledning kallas en sådan travers balansering. Utjämningsblock kan också användas i konstruktioner med repslingor med fler än tre grenar.

Rumslig traverser (bild 3.15, V) används för att slänga volymetriska strukturer, maskiner, utrustning.

Jag diversifierar balanseringen traversera (bild 3.15, G) används för att lyfta last med två kranar, låter det dig fördela lasten mellan kranarna i proportion till deras lyftkapacitet.

Gå över tecken på avslag:

Ø inget kännetecken 3 eller tagg;

Ø sprickor (förekommer vanligtvis i svetsar);

Ø deformation av balkar, stag, ramar med en avböjningsbom på mer än 2 mm per 1 m längd;

Ø skada på fäst- och kopplingslänkar.

Vilka är greppen?

Klämmor är de mest avancerade och säkra lyftanordningarna, vars största fördel är minskningen av manuellt arbete. Klämmor används i de fall man måste flytta samma typ av last. På grund av det stora utbudet av gods som transporteras är det många olika mönster fångar. De flesta av dem kan hänföras till någon av följande typer.

Fästingburen grepp (bild 3.16, A) håll lasten med spakar 1 för dess utskjutande delar.

Friktion gripdon håller lasten på grund av friktionskrafter. Spakfriktionshandtag (Fig. 3.16, 6) klämma fast lasten med spakar 1. Friktionsgrepp med spak-rep (Fig. 3.16, V) ha rep 3 med block används de för att slänga balar, balar.

I excentrisk fångar (bild 3.16, G) huvuddelen är det excentriska 4, som, när den vrids, säkert klämmer fast arkmaterial.

Det finns också lasthanteringsanordningar som ger automatisk (utan deltagande av en anhängare) lossning av lasten.

Beräkning av stållinor

Vid utförande av riggarbete relaterat till installation av div teknisk utrustning och strukturer används stålrep. De används för tillverkning av slingar och lastupphängningar, som stag, stag och stänger, samt för att utrusta kättingtelfer, vinschar och kranar.

Oavsett syfte med riggning är det nödvändigt att använda stålrep som uppfyller följande allmänna krav:

genom design - dubbel läggning;

av typen av strängar - med en linjär beröring av trådarna mellan skikten (LC) och som en ersättning - med en punktlinjär beröring (TLK);

enligt kärnmaterialet - med en organisk kärna (OC) och som ersättning - med en metallkärna (MC) från en reptråd;

enligt läggningsmetoden - ej vridande (N);

i riktning mot lay - cross lay;

Förbi mekaniska egenskaper tråd - klass I rep och som ersättning - klass II rep;

enligt märkningsgruppen - med en draghållfasthet på 1764 MPa och mer; som ett undantag är det tillåtet att använda rep med en styrka på minst 1372 MPa;

genom närvaron av beläggning - för arbete i kemiskt aktiva miljöer och vatten - rep med galvaniserad tråd;

efter överenskommelse - last (D).

Beroende på syftet används följande typer av rep:

för selar, lastupphängningar och utrustning av kättingtelfer, vinschar, kranar - mer flexibla rep av LK-RO-typ av design 6x36 (1 + 7 + 7/7 + 14) + 1 o. Med. (GOST 7668-80); som ersättning kan linor av typen TLK-0 design 6x37 (1 + 6 + 15 + 15) + 1 o användas. Med. (GOST 3079-80);

för hängslen, hängslen och stänger - styvare rep av LK-R-typ design 6 x 19 (1 + 6 + 6/6) + 1 o. Med. (GOST 2688-80); som ersättning är det tillåtet att använda linor av typen LK-0 konstruktion 6x19 (1 + 9 + 9) + 1 o. Med. (GOST 3077-80). Tekniska data för rekommenderade reptyper ges i ca. 1.

Stållinor beräknas för styrka genom att bestämma de maximala dimensionerande krafterna i grenarna, multiplicera dem med säkerhetsfaktorn och jämföra de erhållna värdena med brottkraften för repet som helhet. Samtidigt inkluderar designkrafterna som verkar på repet standardlasterna utan att ta hänsyn till överbelastningskoefficienterna och dynamiken från massan av de lyfta lasterna, tillsammans med monteringsanordningar och ansträngningarna i trådar, stavar.

Beräkning av stållinan utförs m nästa beställning:

1. Bestäm repets brottkraft (kN):

där S är den maximala designkraften i repet, kN; Kz-faktor för säkerhetsfaktor (ca 2)

2. Beroende på syftet väljs ett mer flexibelt (6x36) eller styvare (6x19) rep och enligt GOST-tabellen (bilaga I) ställs dess egenskaper in: typ, design, draghållfasthet, brottkraft (ej mindre än den beräknade) diameter och vikt .

Lösning 1 . Vi beräknar brottkraften i repet, efter att ha bestämts av ca. 2 säkerhetsfaktor k z \u003d 5 för ett lastrep med lätt plikt:

R k \u003d Sk z \u003d 100 * 5 \u003d 500 kN.

2. Vi väljer till vinschen ett flexibelt rep av typen LK-RO design 6x36 (1 + 7 + 7/7 +14) + 1 o. Med. (GOST 7668-80) och enligt GOST-tabellen (bilaga I) bestämmer vi dess egenskaper:

draghållfasthet, MPa………………………1764

brottkraft, kN……………………………………………….…517

repets diameter, mm………………………………………………………….……31

vikt av 1000 m rep, kg…………………………………………………..3655

Uppgiftsmöjligheter för val av stålrep för en elektrisk vinsch med dragkraft, se bilaga 11.

Beräkning av svetsade och plåtkedjor

kedjor in installationsarbeteär av begränsad användning. Svetsade okalibrerade kedjor används vanligtvis som stroppar, svetsade kalibrerade och plattkedjor - i lyftmekanismer.

För svetsade och plåtade kedjor bestäms den tillåtna kraften på en gren i kedjan (kN) av formeln:

där R är brottbelastningen, kN (vald enligt GOST-tabellerna: för svetsade kedjor - Tabell 1, för lamellkedjor - Tabell 2); kz - säkerhetsfaktor för kedjor (valt beroende på deras syfte enligt tabell 3).

Diametrarna på trummor och kedjehjul som lindas runt av den svetsade kedjan måste vara minst: för en manuell drivning - 20 länkdiametrar, för en maskindrivning - 30 länkdiametrar. Antalet tänder på kedjehjul för bladkedjor måste vara minst sex.

Exempel 2 Bestäm den tillåtna kraften i en svetsad lastkedja med en kedjeståldiameter på d = 8 mm för en manuell lyftanordning.

Lösning. 1. Vi hittar värdet på brottlasten för en given kedja enl

flik. 1: R = 66 kN.

Tabell 1. Rund länk och dragkedjor.

(GOST 2319-81, ST SEV 2639-80)

Kedjestål diameter, mm	Kedjestigning, mm	Vikt 1 m kedja, kg	Kedjestål diameter, mm	Kedjestigning, mm	Vikt 1 m kedja, kg
			0,75				2,25
			1,00				2,70
			1,35				3,80
			1,80				5,80

Tabell 2. Lamelllastkedjor.

(GOST 191-82, ST SEV 2642-80)

Kedjetyp	Steg t, mm	Avstånd mellan innerplåtar, l in, mm	Plattmått, mm	Rullmått, mm	Vikt l m kedja, kg
Tjocklek δ	Längd L	Bredd B	Längd l, mm	Mellandelens diameter d s, mm	Halsdiameter för tallrikar d b, mm	Antal skyltar i en länk
jag			2.5								1,4
		2.5								2,7
		3.0								3,4
II			3.0								7,0
		4.0								10,5
		5.0								17,0
		5.0								23,0
III			8.0								53,0
		8.0								89,0
IV			8.0								150,0
		10.0								210,0
		10.0								305,0

Notera. Lastbladskedjor tillverkas i fyra typer

I- med nitning utan brickor; III - med nitning på brickor;

II - på saxstift; IV - med släta rullar.

Tabell 3. Säkerhetsfaktor

2. Vi bestämmer den tillåtna kraften i kedjan vid k s \u003d 3:

S \u003d R / k s \u003d 66/3 \u003d 22 kN.

Exempel 3. Välj en bladkedja för en maskindriven lyftanordning med maximal belastning på kedjegrenen S= 35 kN.

Lösning . 1. Hitta brottlasten i kedjegrenen:

R \u003d Sk z= 35*5 = 175 kN.

2. Använda tabellen. 2 väljer vi en lövkedja med följande egenskaper:

Kedjetyp ………………………………………………………….….11

Kedjedelning t, ​​mm………………………………………………………….…60

Plåtbredd B, mm…………………………………………38

Diameter på valsens mittdel d, mm………………….…...26

Rulllängd l, mm……………………………………….….97

Antal skyltar i en länk………………………..…...4

Alternativ för uppgifter för val av plåtkedja, se. Bilaga 12.

Beräkning av repslingor

Slingor gjorda av stållinor används för att förbinda montering av kättingtelfer med lyft- och transportfordon (master, portaler, chevres, pilar, monteringsbalkar), ankare och byggnadskonstruktioner, samt för att lyfta upp eller flytta utrustning och konstruktioner med lyft- och transportmekanismer.

I praktiken av installationen används följande typer av repslingor: konventionella, som inkluderar universella och en-, två-, tre- och fyrbenta, fixerade på den lyfta utrustningen med remmar eller inventeringsgrepp, såväl som vridna och handdukar.

För slingning av tung utrustning används huvudsakligen lagertvinnade slingar, som är gjorda i form av en sluten slinga genom successiv parallell tät läggning av sammanflätade spolar av rep runt den initiala centrala spolen. Dessa selar har ett antal fördelar: jämn fördelning av belastningen på alla varv, minskning av linförbrukningen, lägre arbetsintensitet vid slingning.

Handduksslingor är också gjorda i form av en sluten slinga av tätt packade varv av repet, som placerar dem i ett enda lager på gripanordningen och elementet i den lyfta utrustningen (monteringsbeslag, stift, axel). Detta säkerställer jämn spänning på de enskilda grenarna av selen. Repets ändar är fixerade i en ögla med klämmor.

Metoder för tillverkning och användning av tvinnade och handduksslingar beskrivs i industristandarden OST 36-73-82.

En tvinnad sele som är godkänd för användning levereras med en metalletikett som anger de viktigaste tekniska data.

Repslingor beräknas i följande ordning (fig. 1, A).

1. Bestäm spänningen (kN) i en gren av selen:

S \u003d P / (mcos α),

där P är den konstruktionskraft som appliceras på lyftslingan, utan hänsyn till överbelastnings- och dynamiska faktorer, kN; m - det totala antalet grenar av selen; α är vinkeln mellan riktningen för den beräknade kraften och slingans gren, som ställs in utifrån tvärgående dimensioner lyftutrustning och slingmetod (det rekommenderas att ställa in denna vinkel inte mer än 45 °, med tanke på att kraften i slinggrenen ökar avsevärt med dess ökning).

2. Hitta brytkraften i slingans gren (kN):

där kz är säkerhetsfaktorn för lyftselen (bestäms enligt bilaga 2, beroende på typ av lyftsele).

2a

α

Figur 1. Designscheman för selar a- repslinga; b- vriden sele

3. Enligt den beräknade brottkraften, med hjälp av GOST-tabellen (bilaga I), väljs det mest flexibla stålrep och dess tekniska data, typ och design, draghållfasthet, brottkraft till diameter bestäms.

Lösning: 1. Bestäm spänningen i en gren av selen, givet det totala antalet grenar m = 4 och deras lutningsvinkel α = 45 o mot riktningen för den beräknade kraften P:

S = P/ (m cosα) = 10 Go /(m cosα)=

10×15/(4×0,707)=53 kN.

2. Vi hittar brytkraften i selens gren:

R n \u003d Sk z \u003d 53 * 6 \u003d 318 kN.

3. Enligt den hittade brottkraften, med hjälp av ca. 1 väljer vi ett rep av LK-RO-typ av konstruktion 6 × 36 (1 + 7 + 7 / 7 + 14) + 1o.s. (GOST 7668-80) med egenskaper:

Draghållfasthet, MPa………………….…………1960

Brytkraft, kN…………………………………………..….………338

Repets diameter, mm………………………………………….…….………23.5

Vikt 1000 m rep, kg…………………………………………..2130

Uppgiftsmöjligheter för beräkning av stålrep för sling, se bilaga 13.

4. Beräkning av en vriden sele (fig. 1, b)

1. Bestäm spänningen (kN) i ett varv av selen:

S = P/(mncos α),

där P är kraften som appliceras på selen, kN; m - antalet grenar av selen (för en vriden sele m=2); n är antalet repvarv i tvärsnittet av en gren av selen (vanligtvis n = 7,19 eller 37 varv); α- vinkel mellan selens gren och kraftens P riktning (rekommenderas a≤30 o).

2. Hitta brytkraften (kN) i ett varv av selen:

där kz är säkerhetsfaktorn (bilaga 2).

3. Enligt den beräknade brottkraften, med hjälp av GOST-tabellen (bilaga 1), välj ett stålrep för en vriden sling och bestäm dess tekniska data.

4. Hitta den beräknade diametern d från tvärsnittet av selens gren (mm) beroende på antalet varv i tvärsnittet av en gren:

7 varv…………………………d c = 3d

19 varv……………………..…d c = 5d

37 varv………………………..…d c = 7d

där d är diametern på repet för selens varv.

5. Hitta minsta diameter gripare:

D a \u003d k c d c,

Var till s - förhållandet mellan gripanordningens diametrar och tvärsnittet av slingans gren; dess lägsta värde är:

för gripdon med dubbla krökningar (skoptyp)….. k s ≥ 2

för en cylindrisk gripare …………. k s ≥ 2

6. Beräkna längden på repet (m) för tillverkning av en vriden sele

L k \u003d 2.2nl + 2t,

där l är den erforderliga längden på selen längs den centrala spolen, m; t- slingpitch lika med 30 d, m.

Lösning. 1. Vi bestämmer spänningen i ett repvarv av selen och ställer in vinkeln α - 20°, antalet repvarv i en gren av selen n = 19 st. och med tanke på att P = 10G o:

S = P/(mncosα) = 10x300/(2x19x0,94) = 84 kN.

2. Vi hittar brytkraften i en repspole:

R till \u003d Sk z \u003d 84 * 5 = 420 kN.

3. Enligt app. Jag väljer en stålrep typ JIK-PO konstruktion 6×36 (1+7+7/7+14)+1o.s. (GOST 7668-80) med egenskaper:

Draghållfasthet, MPa………………………1960

Brytkraft, kN…………………………………………………………430.5

Repets diameter, mm………………………………………………………….……27

Vikt 1000 m rep, kg…………………………………………..2800

4. Hitta den beräknade tvärsnittsdiametern för slinggrenen

d c \u003d 5d \u003d 5 * 27 \u003d 135 mm.

5. Vi beräknar griparens minsta diameter

D s \u003d k med d c \u003d 4 * 135 \u003d 540 mm.

6. Vi bestämmer längden på repet för tillverkning av selen och ställer in dess längd l \u003d 1,5 m:

L k \u003d 2,2nl + 2t \u003d 2,2 × 19 × 1,5 + 2 × 0,8 \u003d 64,3 m, där t \u003d 30d - 30 × 0,027 \u003d 0,8 m.

Uppgiftsalternativ för att beräkna en vriden sele, se bilaga 14.

Ris. 2. Beräkningsschema för monteringsbalken

2. Det maximala böjmomentet beräknas med formeln

M max= ,

Var l- spännvidd för monteringsbalken.

3. Beräkna det erforderliga motståndsmomentet, enligt vilket en standardprofil väljs

W tr = ,

Var R – designmotstånd, MPa (app. 3); m- koefficient för arbetsförhållanden (bilaga 4).

Exempel 6 Beräkna monteringsbalken med ett spännvidd på l = 3 m för att lyfta en apparat som väger 18 ton med en kättingtelfer fäst vid mitten av balken, om det är känt att kedjetelferns massa G p \u003d 1,2 t, kraft i löpgrenen S p \u003d 35 kN. Balkmaterial St.3.

1. Vi bestämmer kraften som verkar på monteringsbalken vid kättingtelferns upphängningspunkt:

R= 10 G O TILL P TILL d +10 G P TILL n+ S n \u003d 10 18 1,1 1,1 + 10 1,2 1,1 + 35 \u003d 266 kN.

2. Det maximala böjmomentet i monteringsbalken beräknas med formeln

M max=
kN cm

3. Vi hittar det erforderliga motståndsmomentet för monteringsbalkens tvärsnitt

W tr = = 19950 / (0,85 0,1 210) \u003d 1117,6 cm 3 .

4. För en balk med massivt tvärsnitt (bilaga 5) accepterar vi en I-balk№ 45med W x = 1231 cm 3 , vilket uppfyller villkoret W x >W tr.

Uppgiftsalternativ för beräkning av monteringsbalken, se bilaga 15.

Beräkning av traverser

Traverser är styva lyftanordningar som är utformade för att lyfta stora, långa och tunnväggiga utrustningar, såsom skal.

Ett av de viktiga syftena med traversen vid montering av tunnväggiga apparater är att absorbera de resulterande tryckkrafterna och böjmomenten för att förhindra deformation av den lyfta anordningen.

Typiskt är en travers en balk gjord av enkla I-balkar, kanaler eller stålrör olika storlekar. Ibland är traversen gjord av parade I-balkar eller kanaler förbundna med stålplåtar, eller stålrör förstärkta med flytande element.

Vid lyft av utrustning med flera kranar med olika bärförmåga används balanserande eller balanserande traverser med olika skuldror.

Traversen arbetar i böjning och kompression. Traversens massa är en obetydlig del av vikten av den lyfta lasten (som regel inte mer än
1%), därför kan i praktiska beräkningar böjmomentet i traversen och avböjningen från dess egen massa försummas.

Uppgiftsalternativ för att beräkna tvärsnittet av en tvärbalk, se bilaga 16.

Bilaga 3

Bilaga 4

Bilaga 5

Bilaga 6

Kanaler (GOST 8240–72)

Kanal nr.	Mått, mm	F cm 2	Vikt 1m, kg	Referensvärden för axlar
h	b	s	x-x	å-å
jag x, cm 4	B x, cm 3	r x, centimeter	jag y, cm 4	W y, cm 3	r y, centimeter
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
			4,4	6,16	4,84	22,8	9,10	1,92	5,61	2,75	0,95
6,5			4,4	7,51	5,90	48,6	15,0	2,54	8,70	3,68	1,08
			4,5	8,98	7,05	89,4	22,4	3,16	12,80	4,75	1,19

Fortsättning av bilaga 6

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
			4,5	10,90	8,59	174,0	34,8	3,99	20,40	6,46	1,37
			4,8	13,30	10,40	304,0	50,6	4,78	31,20	8,52	1,53
			4,9	15,60	12,30	491,0	70,2	5,60	45,40	11,00	1,70
14a			4,9	17,00	13,30	545,0	77,8	5,66	57,50	13,30	1,84
			5,0	18,10	14,20	747,0	93,4	6,42	63,30	13,80	1,87
16a			5,0	19,50	15,30	823,0	103,0	6,49	78,80	16,40	2,01
			5,1	20,70	16,30	1090,0	121,0	7,24	86,00	17,00	2,04
18a			5,1	22,20	17,40	1190,0	132,0	7,32	105,0	20,00	2,18
			5,2	23,40	18,40	1520,0	152,0	8,07	113,0	20,50	2,20
20a			5,2	25,20	19,80	1670,0	167,0	8,15	139,0	24,20	2,35
			5,4	26,70	21,00	2110,0	192,0	8,89	151,0	25,10	2,37
22a			5,4	28,80	22,60	2330,0	212,0	8,99	187,0	30,00	2,55
			5,6	30,60	24,00	2900,0	242,0	9,73	208,0	31,60	2,60
24a			5,6	32,90	25,80	3180,0	265,0	9,84	254,0	37,20	2,78
			6,0	35,20	27,70	4160,0	308,0	10,9	262,0	37,30	2,73
			6,5	40,50	31,80	5810,0	387,0	12,0	237,0	43,60	2,84
			7,0	46,50	36,50	7980,0	484,0	13,1	410,0	51,80	2,97
			7,5	53,40	41,90		601,0	14,2	513,0	61,70	3,10
			8,0	61,50	48,30		761,0	15,7	642,0	73,40	3,23

Bilaga 7

Grundläggande konstruktionsdata av stål sömlösa rör(GOST 8732– 78)

Diameter, mm	Väggtjocklek, mm	Tvärsnittsarea F, cm 2	Tröghetsmoment jag, cm 3	Motståndsmoment W, cm 3	Tröghetsradie r, centimeter	Vikt l m, kg
yttre d n	interiör d V
1	2	3	4	5	6	7	8
			12,3 18,1 23,6 28,9 33,9 38,7 43,2		29,0 41,0 51,6 60,6 68,6 75,3 81,0	3,47 3,40 3,34 3,27 3,21 3,15 3,09	9,67 14,21 18,55 22,69 26,63 30,38 33,93
			13,1 19,2 25,1 30,8 36,2 41,3 46,2		32,8 46,5 58,4 69,1 78,3 86,5 93,4	3,68 3,62 3,55 3,48 3,42 3,36 3,30	10,26 15,09 19,73 24,17 28,41 32,45 36,30
Fortsättning av bilaga 7
1	2	3	4	5	6	7	8
			13,8 20,4 26,6 32,7 38,4 44,0 49,2		36,7 52,3 66,0 78,2 88,9 98,5 106,0	3,89 3,83 3,76 3,70 3,63 3,57 3,51	10,85 15,98 20,91 25,65 30,19 34,53 38,67
			14,7 21,7 28,4 34,9 41,1 47,1 52,8 58,3		41,6 59,4 75,3 89,5 102,0 113,0 123,0 132,0	4,14 4,07 4,00 3,94 3,88 3,81 3,76 3,70	11,54 17,02 22,29 27,37 32,26 36,94 41,43 45,72
			15,5 22,8 29,9 36,8 43,4 49,7 55,8		46,1 65,9 83,8 99,8 114,0 127,0 138,0	4,35 4,28 4,22 4,15 4,09 4,02 3,96	12,13 17,90 23,48 28,85 34,03 39,01 43,80
			16,2 23,9 31,4 38,6 45,6 52,3 58,8		50,8 72,7 94,3 111,0 127,0 141,0 154,0	4,57 4,49 4,43 4,36 4,30 4,24 4,18	12,73 18,79 24,66 30,33 35,81 41,09 46,17
			25,3 33,8 40,8 48,3 55,4 62,3 69,0 75,4		81,1 104,0 124,0 142,0 159,0 174,0 187,0 199,0	4,74 4,68 4,61 4,55 4,49 4,42 4,36 4,30	19,83 26,04 32,06 37,88 43,50 48,93 54,16 59,19
			26,4 34,7 42,7 50,5 58,0		88,8 114,0 136,0 157,0 175,0	4,95 4,89 4,82 4,76 4,70	20,72 27,23 33,54 39,66 45,57

Fortsättning av bilaga 7

1	2	3	4	5	6	7	8
			65,3 72,4 79,2		192,0 207,0 221,0	4,64 4,57 4,51	51,30 56,98 62,15
			27,5 36,2 44,6 52,8 60,7 68,4 75,8 82,9		96,6 124,0 149,0 171,0 192,0 212,0 228,0 243,0	5,17 5,10 5,03 4,97 4,90 4,85 4,78 4,72	21,60 28,41 35,02 41,43 47,65 53,66 59,48 65,1
			28,8 37,9 46,8 55,4 63,8 71,9 79,7			5,41 5,35 5,28 5,21 5,15 5,09 5,03	22,64 29,79 36,75 43,50 50,06 56,43 62,59
			30,5 40,2 49,6 58,8 67,7 76,4 84,8 93,0			5,74 5,66 5,60 5,53 5,47 5,40 5,34 5,28	23,97 31,57 46,17 53,17 59,98 66,59 73,00
			35,4 46,7 57,8 68,6 79,2			6,65 6,59 6,51 6,46 6,38	27,82 36,70 45,38 53,86 62,15

Fortsättning av bilaga 7

1	2	3	4	5	6	7	8
			89,5 99,5 109,0			6,32 6,26 6,20	70,24 78,13 85,28
			32,8 43,2 53,4 63,3 73,0 82,4 91,6 101,0			6,15 6,09 6,03 5,96 5,89 5,83 5,76 5,69	25,75 33,93 41,92 49,72 57,31 64,71 71,91 78,92,
			35,4 46,7 57,8 68,6 79,2 89,5 99,5 109,0			6,65 6,59 6,51 6,46 6,38 6,32 6,26 6,20	27,82 36,70 45,38 53,86 62,15 70,24 78,13 85,28
			36,9 48,7 60,5 72,2 83,2 94,2 104,4 114,6			6,97 6,90 6,83 6,76 6,69 6,62 6,55 6,48	29,15 38,47 47,60 56,52 65,25 73,79 82,12 90,26
			40,1 53,0 65,6 78,0 90,2			7,53 7,47 7,40 7,33 7,27	31,52 41,63 51,54 61,26 70,78
			59,6 73,8 87,8 102,0			8,38 8,32 8,25 8,19	46,76 57,95 68,95 79,76

Fortsättning av bilaga 7

1	2	3	4	5	6	7	8
			115,0 128,0 141,0			8,12 8,06 7,99	90,36 100,77 110,98
			66,6 82,6 98,4 114,0 129,0 144,0 159,0			9,37 9,31 9,23 9,18 9,12 9,04 8,97	52,28 64,86 77,24 89,42 101,41 113,20 124,79

Bilaga 8

Effektiv längdreduktionsfaktor μ för stänger med konstant tvärsnitt

Bilaga 9

Den ultimata flexibiliteten hos komprimerade element[λ]

Bilaga 10

Koefficient buckling φ centralt komprimerade element

För stålsort Ct.3.

Flexibilitet λ
	1,00 0,99 0,97 0,95 0,92 0,89 0,86 0,81 0,75 0,69 0,60 0,52 0,45 0,40 0,36 0,32 0,29 0,26 0,23 0,21	0,999 0,998 0,968 0,947 0,917 0,887 0,855 0,804 0,774 0,681 0,592 0,513 0,445 0,396 0,356 0,317 0,287 0,257 0,228 0,208	0,998 0,986 0,966 0,944 0,914 0,884 0,850 0,798 0,738 0,672 0,584 0,506 0,440 0,392 0,352 0,314 0,284 0,254 0,226 0,206	0,997 0,984 0,964 0,941 0,911 0,811 0,845 0,792 0,732 0,663 0,576 0,499 0,435 0,388 0,348 0,311 0,281 0,251 0,224 0,204	0,996 0,982 0,962 0,938 0,908 0,878 0,840 0,786 0,726 0,654 0,568 0,492 0,430 0,384 0,344 0,308 0,278 0,248 0,222 0,202	0,995 0,980 0,960 0,935 0,905 0,875 0,835 0,780 0,720 0,645 0,560 0,485 0,425 0,380 0,340 0,305 0,275 0,245 0,220 0,200	0,994 0,978 0,958 0,932 0,902 0,872 0,830 0,774 0,714 0,636 0,552 0,478 0,420 0,376 0,336 0,302 0,272 0,242 0,218 0,198	0,993 0,976 0,956 0,929 0,899 0,869 0,825 0,768 0,708 0,627 0,544 0,471 0,415 0,372 0,332 0,299 0,269 0,239 0,216 0,196	0,992 0,974 0,954 0,926 0,896 0,866 0,820 0,762 0,702 0,618 0,536 0,464 0,410 0,368 0,328 0,296 0,266 0,236 0,214 0,194	0,991 0,972 0,952 0,923 0,890 0,863 0,815 0,756 0,696 0,609 0,528 0,457 0,405 0,364 0,324 0,293 0,262 0,233 0,213 0,192

Bilaga 11

Arbetsalternativ för val av stålrep för en elektrisk vinsch med följande dragkrafter :

Alternativ

kN

Alternativ

gå

Alternativ
gå

Bilaga 15

Uppgiftsalternativ för att beräkna monteringsbalken för att lyfta apparaten med en kättingtelfer:

Alternativ
L,m
vikt
Gp	1,2	1,3	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9		2,1	2,2	2,3	2,4	2,5	2,6	2,7	2,8	2,9
S P
Balkmaterial	ST3	ST5	Stål 45	Stål 40X	ST3	ST5	Stål 45	Stål 40X	ST3	ST5	Stål 45	ST3	ST5	Stål 45	Stål 40X	ST3	ST5	Stål 45

Bilaga 15 fortsätter

Alternativ

L,m

vikt

Gp

1,1

1,2

1,3

1,4

1,5

1,6

1,7

1,8

1,9

2,1

2,2

S P

Balkmaterial

Stål 40X

ST3

ST5

Stål 45

Stål 40X

ST3

ST5

Stål 45

Stål 40X

ST3

ST5

Stål 45

Bilaga 16

Varianter av uppgifter för att beräkna tvärsnittet av en tvärbalk.

Alternativ

Gå, t.

Alternativ

Gå, t.

Kp och Kd är lika med 1,1

Bilaga 17

Uppgiftsalternativ för att beräkna en travers som arbetar i kompression för att lyfta en horisontell cylindrisk trumma:

Alternativ

Gå, t.

L,m

Alternativ

Gå, t.

L,m

Bibliografi

Pitch p, mm	Kedjehjulshastighet, rpm
12,7	7,1	7,3	7,6	7,9	8,2	8,5	8,8	9,4
15,875	7,2	7,4	7,8	8,2	8,6	8,9	9,3	10,1	10,8
19,05	7,2	7,8		8,4	8,9	9,4	9,7	10,8	11,7
25,4	7,3	7,8	8,3	8,9	9,5	10,2	10,8		13,3
31,75	7,4	7,8	8,6	9,4	10,2		11,8	13,4	-
38,1	7,5		8,9	9,8	10,8	11,8	12,7	-	-
44,45	7,6	8,1	9,2	10,3	11,4	12,5	-	-	-
50,8	7,7	8,3	9,5	10,8		-	-	-	-

2.4. Design av rullkedjedrev

Kedjehjul är gjorda av stål 40 och 45 enligt GOST 1050-88 eller 40L och 45L enligt GOST 977-88 med härdning upp till 40 ... 50 HRC e. Utformningen av kedjehjulet är utvecklad med hänsyn till standarden för tändernas profil och fälgens tvärsnitt i enlighet med GOST 591-69.

Fälgens tvärsnittsform väljs beroende på förhållandet mellan skivans tjocklek MED och fälgdiameter D e. Med relativt stor skivtjocklek MED Och D e £ 200 mm använd en solid skiva eller en skiva med hål för att spara metall. På D e > 200 mm, rekommenderas att använda en kompositstruktur.

Navets läge i förhållande till skivan med fälgen tas av designskäl. När kedjehjulet monteras fribärande vid axelns utgående ände, bör det placeras så nära stödet som möjligt för att minska böjmomentet.

Utformningen av ett enrads rullkedjedrev görs enligt följande rekommendationer.

Tandbredd, mm:

Kedjehjulstanden kan tillverkas med en fas (Fig. 2.3, A) eller rundad (bild 2.3, b);

Fasvinkel g = 20 o, tandavfasning f » 0,2b;

Tandens krökningsradie (störst);

Avstånd från toppen av tanden till linjen för mitten av rundningsbågarna;

avrundningsradie r 4 \u003d 1,6 mm med en kedjestigning p £ 35 mm, r 4 \u003d 2,5 mm med en kedjestigning p\u003e 35 mm;

Längden på den största kordan, för kedjehjul utan förskjutning av mitten av bågarna i rännorna, mm:

,

med förskjutningen av mitten av fördjupningarnas bågar:

Tjocklek, mm:;

Spårdiameter, mm: .

Innerdiameter, mm:

Var [ t] = 20 MPa - tillåten stress under vridning;

Ytterdiameter, mm:

Längd, mm: ;

- mått nyckelspår: bredd b och djup t2 välja efter innerdiameter nav från tabell 2.7, nyckelns längd tas konstruktivt från värdena för standardintervallet med 5 ... 10 mm mindre än navets längd.

Tabell 2.7

Prismatycklar (GOST 23360 - 78)

Axeldiameter d, mm	Nyckelsektion	Spårdjup	Fasning, mm	Längd l, mm
b, mm	h, mm	Vala t1, mm	Hubs t2, mm
Över 12 till 17 Över 17 till 22			3,5	2,3 2,8	0,25…0,4	10…56 14…70
Över 22 till 30				3,3	0,4…0,6	18…90
Över 30 till 38 Över 38 till 44				3,3	22…110 28…140
Över 44 till 50 Över 50 till 58 Över 58 till 65			5,5	3,8 4,3 4,4	36…160 45…180 50…200
Över 65 till 75			7,5	4,9	56…220
Över 75 till 85 Över 85 till 95				5,4	0,6…0,8	63…250 70…280

Anmärkningar: 1. Nyckellängder l välj från följande rad: 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 25, 28, 32, 36, 40, 45, 50, 56, 63, 70, 80, 90, 100, 110, 125 140, 160, 180, 200, 220, 250. 2. Exempel symbol nyckelstorlekar b = 16 mm, h = 10 mm, l = 50 mm: Nyckel 16´10´50 GOST 23360 - 78.

2.5. Utveckling av en arbetsritning av ett rullkedjedrev

Arbetsritningar av drivrullkedjehjul måste göras i enlighet med kraven i ESKD och GOST 591 standarder.

På bilden av asterisken (Fig. 2.3) anger du:

Kedjehjulets tandbredd;

Kronans bredd (för ett kedjehjul med flera rader);

Tandens krökningsradie (i det axiella planet);

Avstånd från toppen av tanden till linjen med centrum av krökningsbågar (i det axiella planet);

Fälgdiameter (störst);

Krökningsradien vid kanten av fälgen (om nödvändigt);

Diametern på cirkeln av utsprången;

Tandprofilens ytgrovhet, tändernas ändytor, utsprångens yta och ytråheten hos tändernas rundning (i axialplanet).

På ritningen placerar stjärnorna i det övre högra hörnet parametertabellen. Måtten på tabellkolumnerna, liksom de mått som bestämmer tabellens placering på ritfältet, visas i fig. 2.4.

Kedjehjulets kugghjulsparametertabell består av tre delar, som är separerade från varandra med heldragna huvudlinjer:

den första delen är grunddata (för tillverkning);

Den andra delen är data för kontroll, den tredje delen är referensdata.

I den första delen av parametertabellen ges:

Antal drevtänder z;

Matchande kretsparametrar: tonhöjd R och rulldiameter d3;

Tandprofil enligt GOST 591 med inskriptionen: "Med förskjutning" eller "Utan förskjutning" (mitten av fördjupningarnas bågar);

Noggrannhetsgrupp enligt GOST 591.

I den andra delen av parametertabellen ges:

Storleken på diametern på fördjupningarnas cirkel D i Och begränsa avvikelser(för kedjehjul med jämnt antal tänder) eller storleken på det största ackordet L x och begränsa avvikelser (för kedjehjul med ett udda antal tänder);