Allmän. A-tvärsnitt. Centralt sträckta och centralt komprimerade element Cross Cross Section Area

Beräkning av element av trästrukturerenligt gränserna i den första gruppen

Centralt sträckta och centralt komprimerade element

6.1 Kalcentralt sträckta element bör göras med formeln

var är den beräknade längsgående kraften;

Uppskattat träbeständighet mot sträckning längs fibrerna;

Detsamma, för trä från enriktad faner (5.7);

Nätelementets tvärsnittsarea.

Vid bestämning av dämpningen, som ligger på en plot på upp till 200 mm lång, bör man tas i ett tvärsnitt.

6.2 Kalcativ solo-komprimerad elektropläterad fast sektion SOLENDERS med formler:

a) För styrka

b) På stabilitet

var - det beräknade motståndet hos träkompression längs fibrerna;

Detsamma, för trä från enriktad faner;

Longitudinell böjningskoefficient bestämd enligt 6,3;

Nette-tvärsnittet av elementet;

Elementets beräknade tvärsnittsarea, som tas lika:

i avsaknad av försvagas eller försvagas i farliga sektioner som inte lämnar på kanterna (Figur 1, men) Om försämningsområdet inte överstiger 25%, var- tvärsnittet av brutto; med försvagar inte uppkommer på kanterna om försämringsområdet överstiger 25%; med symmetriska försvagar med utsikt över kanterna (Figur 1, b.),.

men- lämnar inte på kanten; b.- framträder till kanten

Bild 1- försvagade komprimerade element

6.3 Longitudinell koefficient kommer att bibehålla för att bestämma med formlerna:

med elementets 70 flexibilitet

där koefficienten är 0,8 för trä och1,0 för plywood;

koefficienten 3000 för trä och 2500 för plywood och trä från en enriktad faner.

6.4 Flexibiliteten hos fasta sektionselement bestäms med formeln

var - den beräknade längden på elementet;

Radien av tröghetssektionen av elementet med de maximala brutto dimensionerna i förhållande till axeln.

6.5 Den beräknade längden av elementära linjer för att bestämma multiplikationen av dess fria längdskoefficient

enligt 6.21.

6.6 Kompositelement på böjliga föreningar, som öppnas av hela tvärsnittet, bör beräknas på styrka och stabilitet enligt formlerna (8) och (9), med denna detektering som den totala ytan av alla grenar. Flexibilitet av kompositelementärer för att bestämma med hänsyn till föreningarna med föreningarna med formeln

var - flexibiliteten hos hela elementet i förhållande till axeln (figur 2), beräknat vid den beräknade längden av elementaliseringen av vidhäftning;

* - flexibiliteten hos den enskilda filialen i förhållande till I-I-axeln (se figur 2), beräknad enligt den beräknade längden av filialen; De mer sju tjocklekarna () grenarna accepteras av C0 *;

Koefficienten för att föra flexibiliteten bestämd med formeln

* Formel och utmaning till den motsvarar originalet. - Notera databasproducent.

där bredden och höjden på elementets tvärsnitt, se;

Det beräknade antalet sömmar i det element som bestäms av antalet sömmar, enligt vilka det ömsesidiga skiftet av elementen är inkasseras (i figur 2, men- 4 söm, i figur 2, b.- 5 sömmar);

Den beräknade längden av elementet, m;

Det beräknade antalet delar av länkar i en söm per 1 m av elementet (med flera sömmar med ett annat antal sektioner, ska antalet sektioner tas mellan alla sömmar);

Coefficienten för de föreningar som bör bestämmas av formlerna i tabellen 15.

men- med packningar, b.- utan kuddar

Figur 2.- Kompositelement

Tabell 15.


Typ av Connecence	Koefficienten är
Typ av Connecence	central komprimering	kompression med böjning
1 naglar, skruvar
2 stålcylindriska brazen
a) Tjockleksdiametern hos de anslutna elementen
b) tjockleksdiametern hos de anslutna elementen
3 avsedda stavar från A240-A500-förstärkning
4 ek cylindrisk brazening
5 ek lamellar brazen

Obs - diametrar av naglar, skruvar, brazen och klistrade stavar, tjockleken av elementen, bredden av tjockleken på tjockleken ska tas i cm.

Vid bestämning av nagelsdiametern bör inte mer än 0,1 tjocklek av de anslutna elementen tas. Om storleken på de angripna ändarna av naglar är mindre, tar sektionerna i sömmarna intill dem inte hänsyn till. Undantag för stålcylindriska impulser bör bestämmas genom tjockleken på den mest tunna av de anslutna elementen.

Vid bestämning av diametern hos ekcylindriska kopiatorer bör inte mer än 0,25 tjocklek av tunnare av de anslutna elementen tas.

Kommunikation i sömmarna bör vara enhetligt på elementets längd. I gångjärnsöppnade raka element är det tillåtet i medelkvarteret av längden av kommunikationens längd i halva kvantiteter, som är ansvarig för formeln (12), den mängd som accepteras för de extrema kvartalen av elementets längd.

Flexibiliteten hos komponentelementet beräknat med formel (11) bör tas inte mer än flexibiliteten hos de enskilda grenarna bestämda med formeln:

var - summan av tröghetens stunder av bruttorsektionerna av de enskilda grenarna i förhållande till sina egna axlar parallellt med OCI (se figur 2);

Tvärsnitt av bruttoelementet;

Den beräknade längden på elementet.

Flexibiliteten hos komponentelementet i förhållande till axeln som passerar genom svårighetsorganen i alla grenar (axel i figur 2) bör bestämmas som för ett element, d.v.s. Utan att ta hänsyn till fördelen med länkar, om grenarna är laddade enhetligt. När det gäller ojämna laddade grenar bör 6,7 styras.

Om grenarna i komponentelementet har en annan sektion, ska den beräknade flexibiliteten hos grenen i formel (11) tas lika

definitionen visas i figur 2.

6.7 Kompositelement på bränsleanslutningar, del av vars grenar inte drivs i ändarna, får beräkna för styrka och stabilitet med formlerna (5), (6) med förbehåll för följande betingelser:

a) elementets tvärsnittsarea bestäms av tvärsnittet av de öppnade grenarna;

b) flexibiliteten hos elementet i förhållande till axeln (se figur 2) bestäms med formel (11); Samtidigt antas tröghetsmomentet med hänsyn till alla grenar, och området öppnas endast.

c) Vid bestämning av flexibilitet i förhållande till axeln (se figur 2) bör tröghetsmomentet bestämmas med formeln

där stunderna av tröghet av tvärsnittet, respektive stöd och underutvecklade grenar.

6.8 Beräkningen om stabiliteten hos de centrala komprimerade elementen hos variabeln i sektionens höjd bör utföras med formeln

var - tvärsnittsarea av brutto med maximala dimensioner;

Koefficient som tar hänsyn till högvariationen hos sektionen, bestämd av tabell E.1 i bilaga E (för elementen i konstant sektion1);

Koefficienten för längsgående böjning, bestämd med 6,3 för flexibilitet som motsvarar tvärsnittet med de maximala dimensionerna.

4.1. Beräkning av centralt sträckta element bör göras med formeln

var N. - Beräknad longitudinell kraft

R. P är det beräknade trämotståndet mot sträckning längs fibrerna;

F. Nt - tvärsnittsarea av nätelementet.

Vid bestämning av F. NT Attenuation, som ligger på en tomt på upp till 200 mm, bör göras i ett avsnitt i kombination.

4,2. Beräkningen av de centrala komprimerade elementen i en permanent enstaka sektion bör göras med formlerna:

a) För styrka

b) På stabilitet

var R. C - beräknat träbeständighet mot kompression längs fibrerna;

j - Koefficienten för longitudinell böjning, bestämd i enlighet med klausul 4.3;

F. NT - Net tvärsnitt av elementet;

F. RAC - Det beräknade tvärsnittet av det element som är lika:

i avsaknad av försvagas eller försvagas i farliga sektioner som inte lämnar på kanterna (fig 1, men) Om försämningsområdet inte överstiger 25% E. Br, E. Calc \u003d F. BR, var F. Br - cross cross sektion area; Med försvagar som inte lämnar på kanterna, om försämringsområdet överstiger 25% F. Br, F. Rac \u003d 4/3. F. Nt; med symmetriska försvagar med utsikt över kanterna (fig 1, b.), F. Ras \u003d F. Nt.

4,3. Den longitudinella böjkoefficienten J bör bestämmas av formlerna (7) och (8);

med flexibiliteten hos elementet l £ 70

; (7)

med flexibiliteten hos elementet L\u003e 70

var är koefficienten a \u003d 0,8 för trä och a \u003d 1 för plywood;

koefficienten A \u003d 3000 för trä och A \u003d 2500 för plywood.

4,4. Flexibiliteten hos fasta sektionselement bestäms med formeln

var l. O-beräknad längd av elementet;

r. - Radius av tröghetskors sektioner av elementet med den maximala storleken av brutto, relativt axlarna H. och W..

4,5. Beräknad längd av element l. Åh bör bestämma multiplikationen av dess fria längd l. på koefficienten m 0

l. OH \u003d. l.m 0 (10)

enligt PP. 4,21 och 6,25.

4,6. Kompositelement på böjliga föreningar, öppnade av allt tvärsnitt, bör beräknas på styrka och stabilitet enligt formlerna (5) och (6), medan F. Nt I. F. Rasuellt definiera som det totala området för alla grenar. Flexibiliteten hos komponentelementen L bör bestämmas med hänsyn till föreningarna med föreningarna med formeln

, (11)

där L y är flexibiliteten hos hela elementet i förhållande till axeln W. (Fig 2) beräknad med den beräknade längden av elementet l. o utan att utnyttja;

l 1 - Flexibilitet av en separat gren i förhållande till I-I-axeln (se fig 2), beräknad i den beräknade längden av filialen l. ett ; för l. 1 mindre än sju tjocklekar ( h. 1) Grenar accepteras med L1 \u003d 0;

m y - flexibilitetskoefficient bestämd med formeln

, (12)

var b. och h. - Bredd och höjd på elementets tvärsnitt, se:

n. W - Den beräknade mängden sömmar i elementet bestämt av antalet sömmar, enligt vilka det ömsesidiga förändringen av elementen summeras (i fig 2, men - 4 söm, i fig. 2, b. - 5 sömmar);

l. o-beräknad längd av elementet, m;

n. C - Det beräknade antalet delar av länkar i en söm per 1 m av elementet (med flera sömmar med ett annat antal skivor, antalet skivor ska tas mellan alla sömmar);

k. C - Coefficienten för föreningarna, som bör bestämmas av formlerna i tabellen. 12.

Tabell 12.

Notera. Diametrar av naglar och copily d., tjocklekselement men, bredd B. Plunker och tjocklek D av lamellkopiatorer ska tas i cm.

Vid bestämning av k. Med nagelsdiametern bör inte mer än 0,1 tjocklek av de anslutna elementen tas. Om storleken på naglarna klämda ändarna är mindre än 4 d., Skär i sömmarna intill dem tar inte hänsyn till. Värde k. Från föreningar på stålcylindriska impudationer bör bestämmas med tjocklek men Tunnare av de anslutna elementen.

Vid bestämning av k. Med diametern hos ekcylindriska kopiatorer bör inte mer än 0,25 tjocklek av de tunnare av de anslutna elementen tas.

Kommunikation i sömmarna bör vara enhetligt på elementets längd. I gångjärnsöppnade raka element är det tillåtet i mittkvarteret av längden av kommunikationslängden i halva kvantiteter, som är laddad på formeln (12) värdet n. med, accepterad för extrema kvartaler av elementets längd.

Flexibiliteten hos det förenade elementet beräknat med formel (11) bör tas inte mer än flexibiliteten hos L av enskilda grenar bestämda med formeln

, (13)

där en. Jag I. BR - Summa av tröghetsbrynsstorlekens stunder av enskilda grenar i förhållande till sina egna axlar parallellt med axeln W. (se fig. 2);

F. Br - tvärsnitt av bruttoelementet;

l. O är den beräknade längden på elementet.

Flexibiliteten hos komponentelementet i förhållande till axeln som passerar genom centra av svårighetsgrad av sektionerna av alla grenar (axel H. I fig. 2) Det bör bestämmas som för ett element, det vill säga, utan att ta hänsyn till fördelarna med obligationer, om grenarna är laddade jämnt. När det gäller ojämna lastade grenar bör punkt 4.7 styras.

Om grenarna i föreningselementet har en annan sektion, bör den beräknade flexibiliteten hos L 1-grenar i formel (11) tas lika med:

, (14)

definition l. 1 visas i fig. 2.

4,7. Kompositelement på bränsleanslutningar, del av vars grenar inte drivs i ändarna, får beräkna för styrka och stabilitet med formlerna (5), (6) med förbehåll för följande betingelser:

a) tvärsnittsarealelement F. Nt I. F. Races bör bestämmas av tvärsnittet av de öppnade grenarna;

b) flexibiliteten hos elementet i förhållande till axeln W. (Se fig. 2) bestäms med formel (11); Samtidigt antas tröghetsmomentet med hänsyn till alla grenar, och området öppnas endast.

c) Vid bestämning av flexibilitet i förhållande till axeln H. (se fig. 2) tröghetsmomentet bör bestämmas med formeln

Jag = Jag O + 0,5. Jag Men, (15)

var Jag Om mig. Jag Men momenten av tröghet av tvärsnittet, respektive stöd och underutvecklade grenar.

4,8. Beräkningen om stabiliteten hos de centrala komprimerade elementen hos variabeln i sektionens höjd bör utföras med formeln

, (16)

var F. Max-cross cross sektionsarea med maximala dimensioner;

k. J. N. - koefficient, med hänsyn till höjden av sektionen, bestämd av tabell. 1 ARR. 4 (för konstanta sektioner k. J. N. = 1);

j är longitudinell böjningskoefficient bestämd genom klausul 4.3 för flexibilitet som motsvarar tvärsnittet med de maximala dimensionerna.

Böjelement

4,9. Beräkning av böjningselement som tillhandahålls om förlust av stabilitet i en platt deformationsform (se punkterna 4,14 och 4,15), för styrka på normala spänningar bör göras med formeln

var M. - Beräknat böjningsmoment;

R. och - det beräknade motståndet hos böjning;

W. RAC - det uppskattade ögonblicket av resistans av elementets tvärsnitt. För enstaka element W. Ras \u003d W. Nt; För böjningskomponenter på bränsleanslutningar bör den beräknade mängden motstånd tas till ett lika vridmoment av nettotistens W. Nt multiplicerad med koefficienten k. w; Värderingar k. W För element som består av samma lager visas i tabell. 13. Vid bestämning av W. NT dämpning av sektioner, som ligger på elementet på upp till 200 mm lång, tas i kombination i ett avsnitt.

Tabell 13.

Beteckningen av koefficienten	Antal lager	Värdet av koefficienterna för att beräkna böjda komponentelement i flygningar, m
Fitnienter	I elementet				9 eller mer
		0,7	0,85	0,9	0,9
k. W.		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
k. J.		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

Notera. För intermediära värden av värdet av spänningen och antalet lager bestäms koefficienterna genom interpolering.

4,10. Beräkning av böjningselement på hållbarheten hos gungning ska utföras med formeln

var Q. - beräknad tvärgående kraft;

S. Br - statiskt ögonblick av bruttoskiftdelen av elementets tvärsnitt i förhållande till den neutrala axeln;

Jag BR är det tröghetsbrynssektionen av elementet i förhållande till den neutrala axeln;

b. Beräkningsbredd av elementets sektion;

R. SC-beräknad motstånd mot sprickan under böjning.

4.11. Antal delar av anslutningar n. C, likformigt placerad i varje söm i kompositelementet på en plot med entydig linje av tvärgående krafter, måste uppfylla tillståndet

, (19)

var T. - Den beräknade kapaciteten för kommunikationen i denna söm

M. MEN, M. B - böjningsmoment i den inledande A och änden i delarna av det aktuella sektionen.

Notera. Om det finns anslutningar i sömmen av obligationer av olika lagerförmåga, men detsamma med arten av arbetet (till exempel åldrande och naglar), bör lagerförmågorna summeras.

4,12. Beräkning av element i ett stycke för styrka i snedställd böjning bör göras med formeln

, (20)

var M. X I. M. Y - Komponenter av det beräknade böjningsmomentet för avsnittets huvudaxlar H. och W.;

W. X I. W. U - Moments av motståndet i tvärsnittet av nätet i förhållande till avsnittets huvudaxlar H. och W..

4,13. Limmade krukbara element böjer M.reducera deras krökning, bör kontrolleras för radiella dragspänningar med formeln

, (21)

där S 0 är en normal spänning i den extrema fibersträckta zonen;

s. Jag - Normal spänning i mellanfiberdelen, för vilken radiella dragspänningar bestäms;

hEJ. - Avståndet mellan de extrema och anses fibrerna;

r I. - Radien av krökningen av linjen som passerar genom tyngdpunkten hos den del av plot av normala dragspänningar som ingåtts mellan de extrema och betraktade fibrerna;

R. S.90 är det beräknade träbeständigheten mot sträckning över de fibrer som tagits enligt fliken 7. 3.

4,14. Beräkning av stabiliteten hos en platt form av deformation av böjelement i den rektangulära konstanta sektionen bör göras med formeln

var M. - Maximal böjningsmoment på den aktuella platsen l. R;

W. Br - det maximala ögonblicket av bruterande motstånd på den aktuella platsen l. s.

Koefficienten J m för böjelementen i det rektangulära konstanta tvärsnittet, som är fäst från förskjutningen från böjplanet och fixerat från rotation runt längdaxeln i stödsektionerna, bör bestämmas med formeln

, (23)

var l. P är avståndet mellan elementets bärande sektioner, och vid fixering av elementets komprimerade kant vid mellanpunkter från förskjutningen från böjplanet - avståndet mellan dessa punkter;

b. - Bredden på tvärsnittet;

h. - Maximal höjd på tvärsnittet på platsen l. P;

k. F - koefficient beroende på formen av fusion av böjningsmoment på platsen l. P, definierad av tabell. 2 ARR. 4 av dessa standarder.

Vid beräkning av böjningselement med en linjärt förändring i längd av höjd och konstant bredd av tvärsnitt, som inte har fästelement från ett plan sträckt från ögonblicket M. kant, eller när m. < 4 коэффициент j M. Med formel (23) bör multipliceras med en ytterligare koefficient k. J. M. . Värderingar k. J. M. Ledde i tabell. 2 ARR. 4. skikt m.³ 4. k. J. M. = 1.

Vid förstärkning från böjplanet vid mellanpunkter av elementets sträckta kant på platsen l. P koefficienten J. M. definierad med formel (23), bör multipliceras med koefficienten k. F M. :

, (24)

där en P är en central vinkel i radianer som bestämmer webbplatsen l. P-elementet i den cirkulära konturen (för raka element A p \u003d 0);

m. - Antalet förstärkta (med samma steg) punkter i den sträckta kanten på platsen l. P (som m. ³ 4 Storleken ska tas lika med 1).

4,15. Kontrollera stabiliteten hos en platt form av deformation av böjningselementen i en permanent dubbelnivå eller lådkorsdelar bör göras i fall där

l. P ³ 7. b., (25)

var b. - Bredd av ett komprimerat tvärsnittsbälte.

Beräkning bör göras med formeln

där J är longitudinell böjningskoefficient från det böjningsplan av det komprimerade bältet av elementet, definierat av klausul 4.3;

R. C - Beräknat kompressionsmotstånd;

W. BR är det ögonblick som bruterar tvärsnittsresistens; I fallet med plywoodväggar - den nuvarande resistansens tidpunkt i elementets böjplan.

Inledningsvis tjänade metallen som det mest slitstarka materialet som skyddsmål - staket, grindar, grillar. Sedan började de använda gjutjärnspoler och bågar. Avancerad tillväxt av industriproduktion krävde byggandet av strukturer med stora spänningar, vilket stimulerade utseendet på rullbalkar och gårdar. Som ett resultat har metallramen blivit en nyckelfaktor i utvecklingen av arkitektonisk form, eftersom det fick frigöra väggarna från stödstrukturen.

Centralt sträckta och centralt komprimerade stålelement. Beräkningen av styrkan av element som omfattas av central sträckning eller kompression med våld N, bör utföras med formeln

var - det beräknade motståndet har blivit sträckande, kompression, böjning längs utbytesstyrkan; - nätkorsningsområdet, d.v.s. Området minus försvagningen av sektionen; - Arbetsförhållandena som mottas av tabellerna Snip H-23-81 * "Stålkonstruktioner".

Exempel 3.1. I väggen av stålvärmeumret 20 skär hålet med en diameter d. \u003d \u003d 10 cm (bild 3.7). Väggtjockleken på högen - s - 5,2 mm, tvärsnittsarea brutto - cm2.

Det är nödvändigt att bestämma den tillåtna belastningen, som kan appliceras längs den försvagade kanalens längdaxel. Det beräknade motståndet började ta kg / cm2, och.

Beslut

Vi beräknar området för nätet tvärsnittet:

var är tvärsnittet av brutto, d.v.s. Området av det totala tvärsnittet är exklusive de försvagade, det är accepterat enligt GOST 8239-89 "stål varmvalsat 2.

Bestäm den tillåtna belastningen:

Bestämning av den absoluta förlängningen av den centrala sträckta stålstången

För en stång med en stegad förändring i tvärsnittsarea och en normal kraft är den totala förlängningen långsträckt genom algebraisk summering av förlängningen av varje plats:

var p - antal sektioner jag - Plotnummer (I \u003d. 1, 2,..., p).

Förlängningen av egen vikt av det konstanta tvärsnittet bestäms med formeln

där y är andelen av stångens material.

Beräkning av stabilitet

Beräkning av stabiliteten hos fasta trimmade element som är föremål för central kompression med kraft N.bör utföras med formeln

där A är tvärsnittet av brutto; φ - Koefficienten för längsgående böjning som tas beroende på flexibilitet

Fikon. 3,7.

och designmotståndet hos stalipobordet i snip h-23-81 * "stålkonstruktioner"; μ är koefficienten för att få längd; - Minimal radius av tröghet tvärsnitt; Flexibiliteten hos λ komprimerade eller sträckta element bör inte överstiga de värden som visas i "stålstrukturerna".

Beräkning av kompositelement från hörnen, kanalerna (bild 3.8) etc., anslutna nära eller genom packningar, bör utföras som Soloshy, förutsatt att det största avståndet i ljuset på sektionerna mellan de svetsade plankorna eller mellan centren av De extrema bultarna överskrids inte för komprimerade element och för sträckta element.

Fikon. 3,8.

Böj stålelement

Beräkningen av böjningar i en av de viktigaste planen av balkar utförs med formeln

var M - Maximal böjningsmoment; - Momenten av motståndet i nätet tvärsnitt.

Värdena för tangentspänningar τ i mitten av böjelementen måste uppfylla tillståndet

var Q - tvärgående kraft i tvärsnittet; - statiskt ögonblick av hälften av sektionen i förhållande till huvudaxeln z; - Axiellt tröghetsmoment; t. - vägg tjocklek; - Det beräknade motståndet har blivit ett skifte; - Avkastningsstyrkan hos stål, som antogs på statsstandarder och tekniska villkor för stål. - Koefficienten för tillförlitlighet av material som tagits av SNIP 11-23-81 * "Stålkonstruktioner".

Exempel 3.2. Det är nödvändigt att välja tvärsnittet av en enstaka stålstråle laddad likformigt fördelad belastning q. \u003d 16 kN / m, banklängd l.\u003d 4 m ,, MPa. Strålens tvärsnitt är rektangulär med en höjd attityd h. Till bredd b. balkar lika med 3 ( h / b \u003d 3).

kvadratisk total (brutto) - Stenens tvärsnittsarea (block) utan att dra av de områden av tomhet och utskjutande delar. [Anglo ryska ordbok om att utforma byggdesigner. Mntks, Moskva, 2011] Teman byggnadsstrukturer en bruttoområde ...

korsbultens tvärsnitt - a - [Anglo ryska ordbok om att utforma byggdesigner. MNTK, MOSKVA, 2011] Teman Konstruktionsstrukturer Synonymer A EN Gross Tvärsnitt av en bult ... Teknisk översättare katalog

Överlägsen del - 3.10 Referensdelen: elementet i brostrukturen, sändning av belastningen från spänningsstrukturen och åstadkommer den nödvändiga vinkel- och linjära rörelsen hos supportnoderna i spännstrukturen. Källa: Ett hundra GK Transstroy 004 2007: Metal ... ...

GOST R 53628-2009: Metallrullstöddelar för brobyggnader. Tekniska förhållanden - Terminologi GOST R 53628 2009: Metallrullstöd för brobyggnader. Specifikationer Originaldokument: 3.2 Sovlängd: Avstånd mellan extrema strukturella element i spännstrukturen, mätt med ... Ordbokskatalogvillkor för reglering och teknisk dokumentation

Lägga strukturer från naturliga eller konstgjorda stenar. Att lägga från naturliga stenar tack vare den vackra växlingen av rader av murverk, liksom den naturliga färgen på naturstenar, ger läget av sådana stenar arkitekten fler möjligheter ... ... Encyclopedia Color

Terminologi 1 :: DW dag nummer i veckan. "1" motsvarar måndag för att definiera termen från olika dokument: DW DUT skillnaden mellan Moskva och den globala samordnade tiden, uttryckt av antalet timmar av definition av termen från ... ... ... Ordbokskatalogvillkor för reglering och teknisk dokumentation

- (USA) (USA, USA). I. US Total informationsstat i Nordamerika. Område 9,4 miljoner km2. Befolkning på 216 miljoner människor. (1976, utvärdering). Huvudstad i Washington. I administrativt, USA: s territorium ...

GOST R 53636-2009: Cellulosa, papper, kartong. Termer och definitioner - Terminologi GOST R 53636 2009: Cellulosa, papper, kartong. Villkor och definitioner av det ursprungliga dokumentet: 3.4.49 Absolut torrmassa: Massan av papper, kartong eller cellulosa efter torkning vid en temperatur av (105 ± 2) ° C till konstant massa i förhållanden ... ... Ordbokskatalogvillkor för reglering och teknisk dokumentation

Vattenkraftverk (vattenkraftverk), ett komplex av strukturer och utrustning, genom vilket vattenflödesenergin omvandlas till elektrisk energi. HPP består av en konsekvent krets av hydrotekniska strukturer (se hydraulisk ... ... Stor sovjetisk encyklopedi

- (upp till 1935 Persien) I. Allmän information I. Stat i Västra Asien. Det gränsar till S. från Sovjetunionen, för Z. med Turkiet och Irak, på V. med Afghanistan och Pakistan. Tvättade vid S. Caspian Sea, på Y. Persiska och Omansky Bays, ... ... Stor sovjetisk encyklopedi

snip-ID-9182: Tekniska specifikationer för typer av arbete under konstruktion, återuppbyggnad och reparation av vägar och konstgjorda strukturer på dem - Terminologi SNIP ID 9182: Tekniska specifikationer för typer av arbete i konstruktion, återuppbyggnad och reparation av vägar och artificiella strukturer på dem: 3. AutoGudaronator. Används när man förstärker asfaltbetonggranulat ... ... Ordbokskatalogvillkor för reglering och teknisk dokumentation

MEN - Korsa tvärsnittet;

En bn. - Net Bolt Cross sektion;

En D. - sektion tvärsnitt;

En F. - Tvärsnitt av hyllan (bälte);

ETT. - Net Cross Section Area;

En W. - område tvärsnitt av väggen;

En wf. - tvärsnittsarea av hörnsömmen;

En wz. - tvärsnittsarea av fusionsgränsen;

E. - elasticitetsmodul;

F. - Kraft;

G. - Skiftmodul;

J B -tröghetsmoment i avsnittet av filialen;

J M.; Jd - Moment av tröghetskortsektioner av bältet och splitgården;

J s. - tröghetsmomentet av ribbens tvärsnitt, plankorna;

J sl. - tröghetssektionen av den längsgående revbenet;

J T. - tröghetsmomentet i vridbalk, järnväg;

J X.; J y. - Moments av tröghetskors sektioner av brutto i förhållande till axlarna x-x. och y-y.;

J xn.; J YN. - samma, nettoöversektioner;

M. - Moment, böjningsmoment;

M X.; M Y. - stunder i förhållande till axlarna respektive x-x. och y-y.;

N. - Longitudinell kraft;

N annons. - Ytterligare ansträngningar

N bm. - Longitudinell kraft från ögonblicket i kolonnens gren;

Q. - tvärgående kraft, skjuvkraft;

Q fic - konventionell tvärgående kraft för anslutningselement;

Q S. - Villkorlig tvärgående kraft incident till systemet med plankor belägna i samma plan;

R ba. - det beräknade motståndet mot stiftelsbultens sträckning;

R bh - Beräknat motstånd mot sträckningen av höghållfasta bultar;

R bp. - det beräknade motståndet hos de krämade av bultade föreningar;

R bs. - det beräknade motståndet hos bultskäret;

R bt. - det beräknade motståndet hos böjningsbultarna;

R bulle. - Regulatoriskt motstånd hos stålbultar som är lika med tillfälligt motstånd Σ B. Enligt statsstandarder och tekniska förhållanden på bultarna

R bv - det beräknade motståndet mot sträckningen av U-formade bultar;

R CD. - Beräknat motstånd mot den diametriska kompressionen av rinks (med fri touch i konstruktioner med begränsad rörlighet);

R dh. - beräknat motstånd mot höghållfast trådsträckning;

R lp. - Den beräknade motståndet mot den lokala krympade i cylindriska gångjärn (nypa) med tätt beröring;

R P. - Det beräknade motståndet grundades ändytan (i närvaro av passform);

R s. - Det beräknade motståndet har blivit ett skifte;

R th. - det uppskattade motståndet mot sträckningen av stål i riktning mot den valsade tjockleken;

R u. - Det beräknade motståndet har blivit sträckande, kompression, böjning av tillfälligt motstånd;

Springa - Tillfälligt motstånd har blivit en diskontinuitet som är lika med minimivärdet Σ B. Enligt statsstandarder och tekniska specifikationer

R wf. - Det uppskattade motståndet hos skärets vinkelsömmar (villkorlig) för metallsöm;

R wu. - Det beräknade motståndet hos stötsvetsade ledskompression, sträckning, böjning med tillfällig motstånd;

R wun. - Seamets regulatoriska motstånd vid tillfälligt motstånd;

R ws. - Det beräknade motståndet hos rumpan svetsade skiftanslutningar;

R wy. - Beräknat motstånd av rumpa svetsade ledkompression, sträckning och böjning över utbytesstyrkan;

R wz. - det beräknade motståndet hos skärens vinkels suturer (villkorlig) på metallen av fusionsgränsen;

R y. - Det beräknade motståndet har blivit sträckande, kompression, böjning över avkastningsstyrkan;

R n -avkastningsstyrkan hos stål, som är lika med värdet av avkastningsstyrkan σ T enligt statliga standarder och tekniska förhållanden för stål;

S. - det statiska ögonblicket av skiftdelen av tvärsnittet av brutto i förhållande till den neutrala axeln;

W X.; W y. - Moments av motståndet hos tvärsnittet av brutto relativt axlarna x-x. och y-y;

W xn.; W YN.- Moments av motståndet hos tvärsnittet av nätet i förhållande till axlarna x-x. och y-y.;

b. - bredd;

b ef. - Beräknad bredd;

bf. - Bredden på hyllan (bälte);

b H. - Bredd av den utskjutande delen av revbenet, sopa;

c.; c X.; c y. - koefficienter för beräkning av styrka med beaktande av utvecklingen av plastdeformationer under böjning i förhållande till axlarna x - x, y-y;

e. - Excentricitet av makten;

h. - Höjd;

hAN F. - den beräknade höjden på väggen;

h W. - Väggens höjd;

jag - Radius av tröghetssektion;

jag är i. - den minsta radien av tröghet i sektionen;

jag X.; jag Y. - Radii tröghetssektion i förhållande till axlarna respektive x-x.och y-y.;

k F. - Catat av vinkelsöm;

l. - längd, spänning;

l C. - Stativ längd, kolumner, struts;

l D. - färgen på färgen;

l ef - Beräknad, villkorad längd;

l M. - Gård eller kolumnrempanellängd;

l S. - Plankens längd;

l W. - svetsens längd

l X.; l u - de beräknade längderna av elementet i planen vinkelrätt mot axlarna x-x.och y-y.;

m -relativ excentricitet ( m. = ea. / TOALETT.);

m ef. - presenteras relativ excentricitet ( m ef. = mη.);

r. - radie;

t. - tjocklek;

t F. - Hylla tjocklek (bälte);

t W. - vägg tjocklek;

β F. och pz. - koefficienter för beräkning av vinkelsömmen, på metallen av sömmen och metallen av fusionsgränsen;

Y B. - Koefficient för driftsförhållanden

Y C. - Arbetsförhållandennas koefficient

Y N. - Tillförlitlighetskoefficienten för sitt avsedda ändamål;

y M. - Tillförlitlighetskoefficient av material;

Γ U. - Tillförlitlighetskoefficienten i beräkningarna vid tillfälligt motstånd

η - Koefficienten för påverkan av sektionen i avsnittet;

λ - flexibilitet ( λ = l ef / jag);

Villkorlig flexibilitet ();

λ Ef. - den sänkta flexibiliteten hos tvärsnittsstången;

Villkorlig angiven flexibilitet hos tvärsnittsstången ( );

Villkorlig väggflexibilitet ( );

Den största villkorade flexibiliteten hos väggen;

λ X.; λ Y. - Den uppskattade flexibiliteten hos elementet i planen vinkelrätt mot axlarna x-X och Y-Y;

v. - koefficienten för den tvärgående deformationen av stålet (Poisson);

Σ Loc. - Lokal stress;

Σ X.; Σ y. - Normala spänningar parallellt med axlarna x-x.och y-y;

τ xy. - Tangent stress;

φ (h., y.) - koefficienten för longitudinell böjning;

φ B. - Koefficienten för att reducera det beräknade motståndet i den flexibla vridningsformen av förlust av balkarnas stabilitet;

φ E. - Koefficienten för att minska det beräknade motståndet under en off-centrulär kompression.

1. Allmänna bestämmelser. 2 2. Material för strukturer och anslutningar. 3 3. Beräknade egenskaper hos material och föreningar. 4 4 *. Redovisning för arbets- och designvillkor. 6 5. Beräkning av element av stålkonstruktioner på axiella krafter och böjning. 7 Centralt sträckta och centralt komprimerade element. 7 Böjningsartiklar. 11 element som är föremål för axiell kraft med böjning .. 15 Stöddelar. 19 6. Beräknade längder och begränsa flexibiliteten hos element av stålkonstruktioner. 19 Beräknade längder av element av plana gårdar och anslutningar. 19 Beräknade längder av element av rumsliga gitterstrukturer. 21 Beräknade längder av strukturella strukturella element. 23 Beräknade kolumnlängder (rack) 23 Begränsa flexibiliteten hos komprimerade element. 25 Begränsa flexibiliteten hos sträckta element. 25 7. Kontrollera stabiliteten hos väggar och midjeplåtar av böjningar och komprimerade element. 26 väggar av balkar. 26 väggar av centralt dolda och komprimerade och komprimerade böjningselement. 32 bälteplåtar (hyllor) av centrala, essentenniskt komprimerade, komprimerade böjnings- och böjelement. 34 8. Beräkning av bladstrukturer. 35 Beräkning för styrka. 35 Beräkning för stabilitet. 37 Grundläggande krav för beräkning av metallmembranstrukturer. 39 9. Beräkning av element av stålkonstruktioner vid uthållighet. 39 10. Beräkning av element av stålkonstruktioner för styrka med hänsyn till bräcklig förstörelse. 40 11. Beräkning av stålkonstruktioner. 40 Svetsade anslutningar. 40 Boltanslutningar. 42 föreningar på höghållfasta bultar. 43 föreningar med malda ändar. 44 bältesanslutningar i kompositbalkar. 44 12. Allmänna krav för design av stålkonstruktioner. 45 grundläggande bestämmelser. 45 Svetsade anslutningar. 46 bultade föreningar och föreningar på höghållfasta bultar. 46 13. Ytterligare krav för utformning av produktionsbyggnader och strukturer. 48 Relativ avböjning och designavvikelser. 48 Avstånd mellan temperatursömmar. 48 gårdar och strukturella beläggningar. 48 kolumner .. 49 anslutningar. 49 balkar. 49 kranbalkar. 50 bladstrukturer. 51 monteringsfästen. 52 14. Ytterligare krav för utformning av bostads- och offentliga byggnader och strukturer. 52 rambyggnader. 52 hängande beläggningar. 52 15 *. Ytterligare krav för utformning av stöd av kraftledningar, mönster av öppna distributionsenheter och linjer med kontaktnätverk. 53 16. Ytterligare krav för att utforma strukturerna hos antennstrukturerna (AC) av kommunikation med en höjd av upp till 500 m. . 55 17. Ytterligare krav för utformningen av flodhydrauliska strukturer. 58 18. Ytterligare krav för att utforma strålar med en flexibel vägg. 59 19. Ytterligare krav för att utforma strålar med perforerad vägg. 60 20 *. Ytterligare krav för att utforma byggnader av byggnader och strukturer under återuppbyggnaden. 61 Bilaga 1. Material för stålkonstruktioner och deras beräknade motstånd. 64 Bilaga 2. Material för stålkonstruktioner och deras beräknade motstånd. 68 Bilaga 3. Fysiska egenskaper hos material. 71 Bilaga 4 *. Koefficienterna för arbetsförhållandena för ett sträckt enda hörn fäst vid en hyllbultar. 72 Bilaga 5. Koefficienter för beräkning av styrkan hos element i stålkonstruktioner, med beaktande av utvecklingen av plastdeformationer. 72 Bilaga 6. Koefficienterna för beräkning av stabiliteten hos de centrala, icke-centrerade komprimerade och komprimerade böjningselementen. 73 Bilaga 7 *. Faktorer φ B. Att beräkna strålarna för stabilitet. 82 Bilaga 8. Tabeller för beräkning av element vid uthållighet och ta hänsyn till bräcklig förstörelse. 85 Bilaga 8, a. Bestämning av metallegenskaper. 88 Bilaga 9 *. Grundlista betecknar värden. 89.

Den västra sibiriska metallurgiska kombinationen maserades av produktion av format valsat stål (hörn av utjämning, chabbar, kanaler) med en tjocklek på hyllan till 10 mm inklusiv av Tu 14-11-302-94 "hyra av den formade C345 från kol Stål modifierat niobium, utvecklat av kombinationen, JSC "Ural Institute of Metals" och godkändes av CNII. Kucherenko.

Headetethnorming rapporterar att den formade rullningen från stål C345-kategorier 1 och 3 för TU 14-11-302-94 kan användas i enlighet med SNIP II-23-81 "stålkonstruktioner" (Tabell 50) i samma strukturer som tillhandahålls Uthyrning av stål C345 Kategorier 1 och 3 enligt GOST 27772-88.

Huvudet på headetethnorming v.v. Tishchenko

Introduktion

Den metalliska industrin maserades av framställning av uthyrning för byggnadsmetallstrukturer och ekonomiskt dopat stål C315. Förstärkning, som regel uppnås genom mikroaljong av lågkol, ett av elementen: titan, niob, vanadin eller nitrider. Legering kan kombineras med rullande eller värmebehandling.

De uppnådda volymproduktionsvolymerna och formade profiler från nytt stål C315 gör det möjligt att fullt ut tillgodose byggnadens behov på boxkontoret med styrka egenskaper och kallmotstånd nära normerna för låglegerat stål enligt GOST 27772-88.

1. Hyresreglering Dokumentation

För närvarande har en serie tekniska specifikationer för uthyrning från stål C315 utvecklats.

TU 14-102-132-92 "Rullad formad från stål C315". Handlaren och hyra tillverkaren - Nizhne-Tagil Metallurgical Combine, sorteringskanalerna enligt GOST 8240, lika vinkelprofiler, icke-jämviktshörnprofiler, vanliga och med parallella kanter av hyllorna.

TU 14-1-5140-92 "Uthyrning för att bygga stålkonstruktioner. Allmänna specifikationer. " Handler - Tsniychm, rullad tillverkare - Nizhne-Tagil Metallurgisk kombination, sortiment - Lowaves enligt GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Hyra av hög styrka för att bygga stålkonstruktioner". Handler och hyresfabrikant - Orsko-Khalilovsky metallurgisk kombination, ett sorteringsblad med en tjocklek på 6 till 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Hyr ett ark och rullat ökad styrka och kallt motstånd." Innehavare av den ursprungliga - Tsniychm, valsad tillverkare - New Lipetsk metallurgisk kombination, sorteringsplåt enligt GOST 19903 tjocklek upp till 14 mm inklusive.

TU 14-105-554-92 "ark uthyrning av hög hållfasthet och kallmotstånd". Hållare av manus och tillverkare av rullade produkter - Cherepovets metallurgisk anläggning, en rad uthyrning enligt GOST 19903 Tjocklek upp till 12 mm inklusive.

2. Allmänna bestämmelser

2.1. Uthyrning av stål C315 Det är lämpligt att tillämpa istället för rullat från koldioxidstål C255, C285 enligt GOST 27772-88 för grupper av strukturer på SNIP II-23-8i, vars användning i klimatområden av konstruktion med avveckling Temperatur minus 40 ° C är inte tillåtet. I det här fallet är det nödvändigt att använda den ökade valsen från stål C315.

3. Material för mönster

3.1. Uthyrning av stål C315 kommer fyra kategorier, beroende på testen för slagböjningstest (kategorier antas samma med rullade från stål C345 enligt GOST 27772-88).

3.2. Uthyrning av stål C315 kan användas i konstruktioner, styrd av databordet. ett.

bord 1

* Med rullad tjocklek inte mer än 10 mm.

4. Beräkningsegenskaper hos rullade och föreningar

4.1. Regulatoriskt och beräknat rullat motstånd från stål C315 accepteras enligt tabell. 2.

Tabell 2

Valsad tjocklek, mm	Regulatoriskt motstånd från rullade, MPa (kgf / mm 2)	Beräknad rullande motstånd, MPa (kgf / mm 2)
	formad	Ark, bredbands universal	formad
R ^.	Springa	R ^.	Springa	R y.	R u.	R y.	R u.
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4,2. Det beräknade motståndet hos svetsade leder av stål C315 stål för olika typer av föreningar och spänningsföreningar bör bestämmas genom SNIP II-23-81 * (s. 3.4, Tabell 3).

4,3. Beräknat motstånd mot krämade element som är kopplade med bultar bör bestämmas av SNIP II-23-81 * (s. 3,5, tabell 5 *).

5. Beräkning av föreningar

5.1. Beräkningen av svetsade och bultade leder av stål C315 utförs i enlighet med kraven i SNIP II-23-81.

6. Produktion av strukturer

6,1. Vid tillverkning av byggnadsstrukturer från stål C315 ska samma teknik användas som för stål C255 och C285 enligt GOST 27772-88.

6,2. Material för svetsstål C315 bör tas i enlighet med kraven i SNIP II-23-81 * (Tabell 55 *) för valsat stål C255, C285 och C345 - enligt GOST 27772-88, med tanke på det beräknade motståndet hos det rullade stålet C315 för olika tjocklekar.

På applikationen vid konstruktion av en tjocklek av den höga styrkan hos den totala styrkan på TU 14-104-133-92

Minstroy Ryssland skickade ministerier och avdelningar i Ryska federationen, republikens republiker i Ryska federation, projekt och forskningsinstitut nr 13-227 av den 11 november 1992 av följande innehåll.

Den orsko-Khalilovsky metallurgiska kombinationen maserades av produktionen av tjockväggigt valsat stål med en tjocklek på 6-50 mm för de tekniska förhållandena för TU 14-104-133-92 "Hyra av ökad styrka för att bygga stålkonstruktioner", utvecklad av växten, ITMT Tsnichelete och CNII. Kucherenko.

Kombinera på grund av mikrobindning av lågt koltimt ståltitan eller vanadin (eller annat) med eventuell användning av värmebehandling och kontrollerade rullande lägen, en ny högeffektiv typ av metall från stål C315 och C345E erhölls, vars egenskaper inte är sämre än Hyrespriserna från låglegerat stål enligt GOST 27772-88. Metod för mikrolation, typ av värmebehandling och rullande lägen väljer tillverkaren. Uthyrningen kommer fyra kategorier, beroende på kraven på påverkan för påverkan, som antogs i GOST 27772-88 och SNIP II-23-81 *, liksom i FRG DIN 17100-standarden (på prov med en skarp nedskärning). Kategorin och typen av slagprovning indikeras av konsumenten i ordningen för metallrullning.

MinStroy Ryssland rapporterar att uthyrning av stål C345E enligt TU 14-104-133-92 kan appliceras tillsammans och istället för rullade från stål C345 enligt GOST 27772-88 i konstruktioner som planeras av SNIP II-23-81 * "Stålkonstruktioner ", utan omräkning av delarna av elementen och deras föreningar. Omfattning, reglering och beräknade rullande motstånd från stål C315 för TU 14-104-133-92, såväl som använda material för svetsning, beräknade resistanser av svetsade leder och krämade element som är kopplade med bultar tas på rekommendationerna från CNII. Kucherenko, publicerad nedan.

Den nizhnyagil metallurgiska kombinationen maserades av produktionen av det formade valsade stålkanalerna enligt GOST 8240, hörnen enligt GOST 8509 och GOST 8510, i enlighet med GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, bred -Bar i enlighet med GOST 26020 för de tekniska förhållandena av TU 14-1 -5140-82 "Hyra av formad hög styrka för att bygga stålkonstruktioner", utvecklad av växten, tsnnifermem dem. Bardina och Tsnieisk dem. Kucherenko.

Kombinationen på grund av det rationella urvalet av den kemiska sammansättningen av småkolstål, mikrolering och mättnad med dess nitrider och karbonitrider med kornslipning under rullningsprocessen, en mycket effektiv typ av valsat stål från stål C315, C345 och C375 erhölls, De egenskaper som inte är sämre än hyreshastigheterna från låglegerade stål enligt GOST 27772.

Uthyrningen kommer fyra kategorier, beroende på kraven på det konsekvensböjningsprov som antogs i GOST 27772-88 och SNIP II-23-81 *, liksom i standarden på FRG DIN 17100 (på prover med en skarp skärning) . Kategorin och typen av slagprovning indikeras av konsumenten i ordningen för metallrullning.

Gosstroy Ryssland rapporterar att uthyrning av stål C345 och C375 enligt TU 14-1-5140-92 kan appliceras tillsammans och i stället för det rullade stålet från stål C345 och C375 enligt GOST 27772-88 i strukturer som planeras av SNIP II-23 -81 * "Ståldesign", utan omräkning av delarna av elementen och deras anslutningar. Omfattning, reglering och beräknade rullande motstånd från stål C315 för TU 14-1-3140-92, såväl som använda material för svetsning, beräknade resistanser av svetsade leder, bör skrynkliga element som är kopplade med bultar tas enligt "rekommendationerna" av CNII . Kucherenko, som publicerades i tidningen "Bulletin of Construction Equipment" nr 1 för 1993

Vice ordförande V.A. Alekseev

Spänna. Poddubny v.p.

Allmänna bestämmelser

1,1. Dessa standarder bör observeras i utformningen av stålbyggnadsstrukturer av byggnader och strukturer av olika ändamål.

Normer gäller inte för design av stålkonstruktioner av broar, transporttunnlar och rör under mäktiga.

Vid utformning av stålkonstruktioner under speciella driftsförhållanden (till exempel mönster av domänugnar, huvud- och tekniska rörledningar, speciella ändamål, konstruktionskonstruktioner som utsätts för seismiska, intensiva temperatureffekter eller effekter av aggressiva medier, konstruktioner av marina hydrauliska strukturer), Konstruktioner av unika byggnader och konstruktioner, såväl som speciella typer av strukturer (till exempel spännings, rumslig, hängande), bör ytterligare krav följas, vilket återspeglar särdragen i arbetet med dessa strukturer som föreskrivs i de godkända regleringsdokumenten eller enades av Sovjetunionen State Building.

1,2. Vid utformning av stålkonstruktioner är det nödvändigt att observera standarderna för skydd av byggnadsstrukturer från korrosions- och brandbeständiga standarder för att utforma byggnader och strukturer. En ökning av tjockleken på rörens valsade och väggar för att skydda strukturerna mot korrosion och öka gränsen för brandbeständighet hos strukturerna är inte tillåtet.

Alla mönster måste vara tillgängliga för observation, rengöring, färg och bör inte fördröja fukt och hindra ventilation. Stängda profiler måste förseglas.

1,3 *. Vid utformning av gravida strukturer:

välj det optimala i genomförbarhetssystemet för strukturer och tvärsnitt av element;

applicera ekonomiska hyresprofiler och effektivt stål;

ansök om byggnader och strukturer, som regel, enhetliga typiska eller standardstrukturer.

tillämpa progressiva strukturer (rumsliga system från standardelement; konstruktioner som kombinerar bärare och inneslutande funktioner; Förträdande, kille, tunna blad och kombinerade strukturer från olika stålar);

tillhandahålla tillverkning av tillverkning och installation av strukturer.

tillämpa strukturer som säkerställer den minsta arbetsintensiteten av deras tillverkning, transport och installation.

tillhandahålla som regel produktion av strukturer och deras transportör eller stor tråkig installation

tillhandahålla användningen av fabriksföreningar med progressiva typer (automatisk och halvautomatisk svetsning, flänsföreningar, med millillerade ändar, på bultar, inklusive höghållfast etc.);

förutse, som regel, montering av föreningar på bultar, inklusive höghållfast; Svetsade monteringsanslutningar är tillåtna med lämplig underordning;

utför kraven på statsstandarder på utformningen av motsvarande arter.

1,4. Vid utformning av byggnader och strukturer är det nödvändigt att ta konstruktiva system som säkerställer styrkan, stabilitet och rumslig immutbarhet av byggnader och strukturer i allmänhet, liksom deras enskilda element under transport, installation och drift.

1,5 *. Stål och material av föreningar, restriktioner för användning av stål C345T och C375T, såväl som ytterligare krav på det medföljande stål som tillhandahålls av statsstandarder och CEA-standarder eller tekniska villkor bör anges i arbetet (km) och detaljerad (KMD ) Stålkonstruktioner och i dokumentationen för ordermaterial.

Beroende på särdrag hos strukturerna och deras noder är det nödvändigt att beställningen började ange den mindre klassen enligt GOST 27772-88.

1,6 *. Stålkonstruktioner och deras beräkning bör uppfylla kraven i GOST 27751-88 "Tillförlitlighet av byggnadsstrukturer och skäl. De viktigaste bestämmelserna för beräkningen "och ST SEV 3972-83" Tillförlitligheten för byggstrukturer och grunder. Ståldesign. Grundläggande bestämmelser för beräkningen. "

1,7. De beräknade systemen och de viktigaste förutsättningarna bör återspegla de faktiska arbetsförhållandena för stålkonstruktioner.

Stålkonstruktioner bör i regel beräkna både enskilda rumsliga system.

Vid uppdelning av enskilda rumsliga system i separata plana mönster bör interaktionen mellan element mellan sig beaktas med basen.

Valet av beräkningssystem, såväl som metoder för beräkning av stålkonstruktioner, måste göras med avseende på effektiv användning av datorer.

1,8. Beräkningen av stålkonstruktioner bör i regel utföras med avseende på de oelastiska deformationerna av stål.

För statiskt obestämbara strukturer, bör det beräknade ansträngningarna (böjning och vridmoment, längsgående och tvärgående krafter) bestämmas under antagandet om elastiska deformationer av stål på en odeformerat schema.

Med lämplig teknisk och ekonomisk rättfärdigande får beräkningen framställa enligt ett deformerat system, vilket tar hänsyn till effekten av rörelser av strukturer under belastning.

1,9. Element av stålkonstruktioner bör ha minimala sektioner som uppfyller kraven i dessa standarder, med hänsyn till sorteringen för uthyrning och rör. I kompositavsnitt som fastställts genom beräkningen bör inbrytningen inte överstiga 5%.