لوله های پر کردن با ملات سیمان. فن آوری ساختمان و روش های محاسبه وضعیت شدید خط لوله های زیر آب "لوله در لوله" کشتی گیران الکساندر کنستانتینوویچ. بازسازی بدون تخریب لوله موجود

480 مالش | 150 UAH. | $ 7.5 "، mouseOff، fgcolor،" #ffffcc "، bgcolor،" # 393939 ")؛" onmouseout \u003d "بازگشت nd ()؛"\u003e دوره پایان نامه - 480 RUB، تحویل 10 دقیقه ، در اطراف ساعت، هفت روز در هفته و تعطیلات

240 روبل | 75 UAH. | $ 3.75، mouseOff، fgcolor، "#ffffcc"، bgcolor، "# 393939")؛ " onMouseout \u003d "بازگشت nd ()؛"\u003e نویسنده انتزاعی - 240 روبل، تحویل 1-3 ساعت، از 10-19 (زمان مسکو)، به جز یکشنبه

جنگجویان الکساندر Konstantinovich. تکنولوژی ساختمان و روش های محاسبه وضعیت شدید خط لوله های زیر آب "لوله در یک لوله": IL RGB OD 61: 85-5 / 1785

معرفی

1. طراحی لوله زیر آب "لوله در یک لوله" با فضای بین پروپل شده با یک سنگ خاص 7

1.1. طرح های خط لوله لوله لوله 7

1.2 ارزیابی فنی و اقتصادی از انتقال زیر آب لوله لوله "لوله لوله" 17

1.3. تجزیه و تحلیل کار انجام شده و فرمول بندی مشکلات تحقیق 22

2. فناوری سیمان کردن فضای میانپروپل شده خطوط لوله "لوله در یک لوله" 25

2.1. مواد برای تمیز کردن فضای آتش سوزی 25

2.2. انتخاب دستور غذا برای ملات سیمان 26

2.3. تجهیزات برای سیمان 29

2.4 پر کردن در اطراف فضای آتش سوزی 30

2.5. محاسبه سیمان کردن 32.

2.6. بررسی تجربی تکنولوژی سیمان 36

2.6.1 نصب و تست رانندگی دو لوله رانندگی 36

2.6.2 سیمان فضا آتش 40

2.6.3. آزمایش لوله برای قدرت 45

3. حالت تغییر شکل یافته استرس لوله های سه لایه تحت عمل فشار داخلی 50

3.1 خواص قدرت و تغییر شکل سنگ سیمان 50

3.2. ولتاژ در لوله های سه لایه زمانی که در حال درک سنگ سیمان از تلاش کشش مماسی 51

4. مطالعات تجربی از حالت به خوبی تعریف شده از لوله های سه لایه 66

4.1. روش شناسی مطالعات تجربی 66

4.2. تکنولوژی تولید مدل 68

4.3. پایه تست 71

4.4. روش های اندازه گیری تغییر شکل ها و تست 75

4.5. اثر بیش از حد فشار از سیمان کردن فضای لوله MEK بر توزیع مجدد تنش ها 79

4.6. بررسی کفایت وابستگی های نظری 85

4.6.1 تکنیک برنامه ریزی تجربی 85

4.6.2 پردازش آماری نتایج آزمون! . 87

4.7. تست لوله های سه لایه طبیعی 93

5. مطالعات تئوری و تجربی از سختی خمشی خطوط لوله "لوله در یک لوله" 100

5.1. محاسبه سختی خمشی خطوط لوله 100

5.2. مطالعات تجربی از استحکام خمشی 108

نتیجه گیری 113.

نتیجه گیری عمومی 114.

ادبیات 116

ضمیمه 126.

مقدمه ای بر کار

مطابق با تصمیمات کنگره HSHI CPSU در برنامه پنج ساله فعلی، صنایع تولید کننده نفت و گاز در سرعت بالا، به ویژه در مناطق سیبری غربی، در قزاقستان SSR و در شمال، توسعه یافته است بخش اروپایی کشور.

تا پایان برنامه پنج ساله، تولید نفت و گاز به طور مساوی 620-645 میلیون تن و 600-640 میلیارد متر مکعب خواهد بود. متر

برای حمل آنها، لازم است انجام ساخت خط لوله اصلی قدرتمند با درجه بالایی از اتوماسیون و قابلیت اطمینان عملیاتی ضروری است.

یکی از وظایف اصلی در برنامه HP پنج ساله، ترتیب شتابدهنده تر از میدان های نفت و گاز، ساخت جدید و افزایش ظرفیت سیستم های حمل و نقل گاز موجود، از مناطق سیبری غربی به مکان های اصلی خواهد بود مصرف نفت و گاز - به مناطق مرکزی و غربی کشور. خط لوله از حد قابل توجهی در راه آنها تعداد زیادی از موانع مختلف آب را صادر می کند. انتقال از طریق موانع آب، بخش های پیچیده ترین و مسئول بخش خطی خط لوله خطی اصلی است که در آن قابلیت اطمینان کار آنها بستگی دارد. در صورت امتناع از انتقال زیر آب، آسیب های مادی فوق العاده ای اعمال می شود که به عنوان مقدار آسیب به مصرف کننده، شرکت حمل و نقل و از آلودگی محیط زیست تعریف می شود.

تعمیر و بازسازی انتقال های زیر آب یک کار چالش برانگیز است که نیاز به نیروهای مهمی دارد. گاهی اوقات هزینه تعمیر انتقال بیش از هزینه های ساخت و ساز آن است.

بنابراین، اطمینان از اطمینان بالا از انتقال، توجه زیادی به آن است. آنها باید بدون شکست و تعمیرات در طول کل زندگی محاسبه شده خطوط لوله کار کنند.

B. در حال حاضر، برای افزایش قابلیت اطمینان، انتقال خط لوله اصلی از طریق موانع آب در اجرای دو دقیق ساخته شده است، I.E. به طور موازی، موضوع اصلی در فاصله تا 50 متر از آن خارج شده است اضافی پشتیبان. چنین رزرو نیاز به سرمایه گذاری دوگانه دارد، اما همانطور که تجربه عملیاتی نشان می دهد، همیشه قابلیت اطمینان عملیاتی لازم را تضمین نمی کند.

به تازگی، طرح های سازنده جدید توسعه یافته است که اطمینان از افزایش قابلیت اطمینان و قدرت انتقال یک موضوع است.

یکی از این راه حل ها، ساخت یک لوله لوله لوله "لوله در یک لوله" با یک فضای میانپایه پر شده با سنگ سیمان است. در اتحاد جماهیر شوروی، تعدادی از انتقال در امتداد طرح سازنده "لوله در لوله" در حال حاضر سازنده هستند. تجربه موفقیت آمیز در طراحی و ساخت چنین انتقال ها نشان می دهد که راه حل های نظری و طراحی بر روی تکنولوژی نصب و نصب، کنترل کیفیت اتصالات جوش داده شده، آزمایش خطوط لوله دو لوله به اندازه کافی طراحی شده است. اما، از آنجا که فضای همپوششی انتقال های ساخته شده با مایع یا گاز پر شده بود، سوالات مربوط به ویژگی های ساخت خط لوله های زیر آب لوله های خط لوله "لوله در یک لوله" با یک فضای intercoux پر از سنگ سیمان اساسا جدید و ضعیف مطالعه شده است .

بنابراین، هدف از این کار، توجیه علمی و توسعه تکنولوژی برای ساخت خط لوله های زیر آب "لوله در یک لوله" با یک فضای intercoux پر از سنگ سیمان است.

برای ورزش، یک برنامه بزرگ انجام شد

مطالعات نظری و تجربی. امکان استفاده برای پر کردن فضای میانپارچه

خط لوله آب "لوله در لوله" مواد، تجهیزات و تکنیک های تکنولوژیکی مورد استفاده در سیمان کاری. یک بخش آزمایشی از خط لوله این نوع ساخته شد. فرمول ها برای محاسبه تنش ها در لوله های سه لایه تحت عمل فشار داخلی مشتق شده اند. مطالعات تجربی از حالت استرس-فشار لوله های سه لایه برای لوله های اصلی انجام شد. فرمول برای محاسبه استحکام خمشی لوله های سه لایه مشتق شده است. به طور تجربی، سفتی خمشی لوله لوله "لوله را در یک لوله" تعریف کرد.

بر اساس اجرای تحقیق، دستورالعمل موقت برای طراحی و فن آوری ساخت و ساز از انتقال زیر آب های زیرزمینی از خطوط لوله گاز گاز برای فشار 10 و بیشتر نوع MPA نوع "لوله در یک لوله" با سیمان از فضای بین لوله "و "دستورالعمل برای طراحی و ساخت خط لوله های دریایی دریایی بر روی یک طرح سازنده" لوله در لوله "با سیمان از فضای Intercoux" تصویب شده توسط وزارت گاز Gasprom در سال 1982 و 1984

نتایج پایان نامه عملا در طراحی انتقال زیر آب خط لوله گاز Urengoy - Uzhgorod از طریق R "راست Hetta، طراحی و ساخت مناطق خط لوله نفت Dragobych - stry and Kremenchug - Lubny - کیف، بخش خطوط لوله دریایی مورد استفاده قرار گرفت فلش 5 - ساحل و Golitsyno -bergegg.

نویسنده به تشکر از رئیس ایستگاه مسکو از ذخیره سازی گاز زیرزمینی انجمن تولید "Mostrsgaz" OM، Shippernikova، رئیس آزمایشگاه قدرت لوله های خط لوله گاز Vniigaz، CAND. تله علم N.I. Anenenkova، رئیس چمدان Decjection از منطقه مسکو گسترش از حفاری عمیق o.g. Drogaline برای کمک به سازماندهی و انجام مطالعات تجربی.

ارزیابی فنی و اقتصادی از انتقال زیر آب لوله خط لوله "لوله به یک لوله"

انتقال خط لوله "لوله در لوله" انتقال خطوط اصلی از طریق موانع آب متعلق به بخش های مسئول و پیچیده ترین مسیر است. شکست چنین انتقال می تواند باعث کاهش شدید عملکرد یا توقف کامل انتقال محصول منتقل شود. تعمیر و بازسازی خط لوله های زیر آب پیچیده و گران است. اغلب هزینه های تعمیرات با هزینه ساخت یک انتقال جدید تجاری می شود.

انتقال زیر آب خطوط اصلی خط لوله اصلی بر اساس الزامات Snip 11-45-75 [70] در دو موضوع در فاصله ای از حداقل 50 میلی متر یکی از دیگر قرار می گیرد. با چنین رزرو، احتمال عملیات بدون دردسر انتقال به عنوان یک سیستم حمل و نقل به طور کلی افزایش می یابد. هزینه ساخت یک موضوع پشتیبان، به عنوان یک قاعده، به هزینه های نگهداری اصلی یا حتی از آنها استفاده می شود. بنابراین، ما می توانیم فرض کنیم که افزایش قابلیت اطمینان ناشی از رزرو نیاز به دو برابر شدن سرمایه گذاری دارد. در همین حال، تجربه عملیاتی نشان می دهد که چنین راهی برای افزایش قابلیت اطمینان عملیاتی همیشه نتایج مثبتی ندارد.

نتایج مطالعه تغییرات فرآیندهای کانال نشان داد که مناطق ناهنجاری های بستر به طور قابل توجهی بیش از فاصله بین انتقال ها قرار گرفته اند. بنابراین، تار شدن موضوع اصلی و رزرو تقریبا به طور همزمان رخ می دهد. در نتیجه، افزایش قابلیت اطمینان انتقال های زیر آب باید به سمت دقت با توجه به هیدرولوژی مخزن و توسعه ساختارهای انتقال با افزایش قابلیت اطمینان که در آن انتقال زیرمجموعه ای رخ داده است، منجر به نقض محدودیت خط لوله شده است . در هنگام تجزیه و تحلیل، راه حل های سازنده زیر در نظر گرفته شد: یک طراحی تک لوله دو بعدی خطوط لوله به صورت موازی در فاصله 20 تا 50 متر از یک نفر قرار گرفت؛ خط لوله زیر آب با پوشش بتن جامد؛ طراحی خط لوله "لوله در یک لوله" بدون پر کردن فضای بین لوله ای و پر از سنگ سیمان؛ گذار ساخته شده توسط روش حفاری شیب دار.

از نمودار های نشان داده شده در شکل. 1.10، این به این معنی است که بزرگترین احتمال انتظار از عملیات بدون دردسر در انتقال زیر آب لوله "لوله در یک لوله" با فضای میانپایه پر شده با سنگ سیمان، به استثنای انتقال ساخته شده توسط روش حفاری شیب دار.

در حال حاضر مطالعات تجربی این روش و توسعه راه حل های تکنولوژیکی اصلی آن انجام می شود. با توجه به پیچیدگی ایجاد تاسیسات حفاری برای حفاری شیب دار، انتظار می رود اجرای گسترده ای از مقدمه گسترده ای در زمینه ساخت خط لوله این روش، دشوار است. علاوه بر این، این روش را می توان در ساخت انتقال از تنها یک طول کوچک استفاده کرد.

برای ساخت انتقال در امتداد طرح سازنده "لوله در یک لوله" با یک فضای intercoux پر از سنگ سیمان، هیچ توسعه ماشین آلات و مکانیزم های جدید لازم نیست. هنگام نصب و تخمگذار خطوط لوله لوله، همان ماشین ها و مکانیزم های مشابه استفاده می شود، همانطور که در ساخت تک لوله، و برای آماده سازی ملات سیمان و پر کردن، تجهیزات سیمان استفاده می شود "برای چاه های نفت و گاز، در حال حاضر در سیستم Schngamprom و MinneftePromer چند هزار دستگاه سیمان و دستگاه های مخلوط کردن سیمان عمل می کنند.

شاخص های اصلی فنی و اقتصادی خطوط لوله های زیر آب از طرح های مختلف در جدول، 1.1 نشان داده شده است، محاسبات برای انتقال زیر آب بخش آزمایشی خط لوله گاز برای فشار 10 مگاپاسکال بدون توجه به هزینه های خاموش ساخته شده است خاموش دریچه ها طول انتقال 370 متر، فاصله بین موضوعات موازی 50 متر است. لوله ها از فولاد X70 ساخته شده با قدرت عملکرد (FL-470 MPa و محدودیت قدرت ε6R \u003d 600 MPa. ضخامت دیوارها از لوله ها و بالش های اضافی اضافی برای انواع I، P و W برای Snip 11-45-75 محاسبه شد [70]. ضخامت دیوار مسکن در تجسم برای خط لوله سوم تعیین می شود. ولتاژ حلقه در دیوارها از لوله های فشار عملیاتی برای این گزینه ها با استفاده از فرمول برای لوله های نازک دیواره محاسبه می شود.

در طراحی خط لوله "لوله در یک لوله" با یک فضای میانپایه پر شده با سنگ سیمان، ضخامت دیوار لوله داخلی با توجه به روش داده شده در [E] تعیین می شود، ضخامت دیوار بیرونی گرفته شده است 0.75 ضخامت درونی. ولتاژ حلقه در لوله ها توسط فرمول 3.21 از این کار محاسبه می شود، ویژگی های فیزیکی مکانیکی سنگ سیمان و فلز لوله به همان اندازه که محاسبه می شود پذیرفته می شود. 3.1 استاندارد مرجع (100 دلار) رایج ترین طراحی دو بعدی تک لوله از انتقال با بالستیک ریخته گری را تصویب کرد. همانطور که می توان از جدول دیده می شود. іі، طراحی فلزی ظرفیت خط لوله "لوله در یک لوله" با یک فضای intercoux پر از سنگ سیمان، فولاد و چدن در بیش از 4 بار

تجهیزات لازم برای سیمان

ویژگی های خاص تولید کار بر روی سیمان فضای لوله بین لوله های خط لوله "لوله در لوله" باعث الزامات برای تجهیزات سیمان می شود. ساخت انتقال خطوط اصلی از طریق موانع آب در نقاط مختلف کشور، از جمله از راه دور و سخت برای دسترسی انجام می شود. فاصله بین سایت های ساختمانی به صدها کیلومتر، اغلب در غیاب ارتباطات حمل و نقل قابل اعتماد، به صدها کیلومتر می رسد. بنابراین، تجهیزات سیمان باید تحرک بزرگی داشته باشند و برای حمل و نقل طولانی مدت در شرایط خارج از جاده راحت باشند.

مقدار ملات سیمان مورد نیاز برای پر کردن فضای بین لوله می تواند به صدها متر مکعب برسد و فشار در طی تزریق راه حل چندین مگاپاسکال است. در نتیجه، تجهیزات سیمان باید عملکرد بالایی داشته باشند و قدرت را برای اطمینان از آماده سازی و تزریق به فضای interplepled مقدار مورد نیاز محلول در طول زمان بیش از زمان ضخیم شدن آن داشته باشند. در عین حال، تجهیزات باید در عملیات قابل اعتماد باشند و اقتصاد به اندازه کافی بالایی داشته باشند.

به طور کامل شرایط مشخص شده، مجتمع تجهیزات طراحی شده برای چاه های سیمان را برآورده می کند [72]. این مجموعه شامل: واحدهای سیمان، دستگاه سیمان، عوامل سیمان سیمان و کامیون های مخزن، ایستگاه های سیمان و کنترل سیمان، و همچنین لوازم جانبی و انبارها.

دستگاه های مخلوط کردن برای آماده سازی راه حل استفاده می شود. گره های اصلی این دستگاه، پناهگاه، دو تخلیه افقی افقی و یک بار بارگذاری شیب دار و یک دستگاه مخلوط کردن نوع Vacuo-Hydraulic است. پناهگاه معمولا بر روی شاسی ماشین افزایش قابل انتقال نصب می شود. Augers توسط موتور کشش ماشین طراحی شده است.

تزریق راه حل به فضای اتصال به وسیله یک واحد سیمان نصب شده بر روی آن انجام می شود. شاسی از یک ماشین محور قدرتمند. این دستگاه شامل یک پمپ سیمان فشار بالا برای تزریق یک راه حل، پمپ برای تامین آب و موتور به آن، مخازن اندازه گیری، منیفولد پمپ و ترفند فلزی قابل انعطاف است.

کنترل فرایند سیماننگ با استفاده از ایستگاه SC-2M انجام می شود که به شما اجازه می دهد تا فشار، مصرف، حجم و تراکم محلول تزریقی را کنترل کنید.

با حجم های کوچک از فضای intercubate (تا چند ده متر مکعب)، پمپ های خمپاره ای و میکسرهای ملات استفاده شده برای تهیه و پمپاژ ملات نیز می توانند برای سیمان استفاده شوند.

سیمان کردن فضای بین لوله های خط لوله های زیر آب "لوله در یک لوله" را می توان پس از تخمگذار خود را در ترانشه زیر آب انجام داد، و قبل از تخمگذار - در ساحل. انتخاب محل کار سیمان بستگی به شرایط خاص توپوگرافی ساخت، طول و قطر انتقال، و همچنین حضور تجهیزات ویژه برای سیمان کردن و تخمگذار خط لوله بستگی دارد. اما ترجیحا سیمان خطوط لوله کشیده شده در ترانشه زیر آب.

سیمان فضا از فضای میانپایه خطوط لوله عبور در قسمت سیلاب (در ساحل) پس از قرار دادن آنها به ترانشه انجام می شود، اما قبل از زمین زمین "، در صورت لزوم، حصول اطمینان از بالستیک اضافی، فضای بین کاشی قبل از سیمان می تواند با آب پر شود عرضه راه حل در فضای بین لوله ای از نقطه پایین خط لوله آغاز می شود. عملکرد هوا یا آب توسط لوله های ویژه با دریچه های نصب شده بر روی خط لوله بیرونی در نقاط بالایی آن انجام می شود.

پس از پر شدن کامل از فضای بین پروپل شده و شروع راه حل، میزان خوراک آن کاهش می یابد و همچنان به دانلود ادامه می دهد تا زمانی که یک راه حل تراکم تراکم تزریقی از نازل خروجی مشخص شود، سپس دریچه های خروجی را همپوشانی کنید نازل ها و در فضای interplepled باعث ایجاد بیش از حد فشار می شود. پیش از آن در خط لوله داخلی، یک فشار را ایجاد می کند که مانع از پایداری دیوارهای آن می شود. پس از رسیدن به فشار بیش از حد لازم در فضای اتصال، شیر بر روی نازل ورودی بسته شده است. تنگی فضای بین کیسه و فشار در خط لوله داخلی برای زمان لازم برای تقویت ملات سیمان حفظ می شود.

هنگام پر کردن، روش های زیر از سیمان فضای لوله بین لوله های خط لوله "لوله در یک لوله" می تواند مورد استفاده قرار گیرد: مستقیم؛ با کمک خط لوله های سیمان خاص؛ بخش. راه حل سیمان در فضای interbubable خط لوله عرضه می شود ، که هوا یا آب را در آن جابجا می کند. عرضه محلول و عملکرد هوا یا آب بر روی لوله ها با دریچه هایی که بر روی خط لوله بیرونی نصب شده اند، انجام می شود. پر کردن کل منطقه خط لوله در یک پذیرش انجام می شود.

سیمان با کمک خط لوله های سیمان ویژه در این مورد، خطوط لوله قطر کوچک در فضای اتصال نصب شده است که از طریق آن راه حل سیمان تامین می شود. پس از تخمگذار خط لوله دو لوله به ترانشه زیر آب، سیماننگ انجام می شود. ملات سیمان توسط خط لوله های سیمان به نقطه پایین خط لوله ارائه شده است. این روش سیمان سازی باعث می شود تا اطمینان از پر شدن کیفی از فضای بین لوله های بین لوله ای که در زیر آب خط لوله قرار داده شده، اطمینان حاصل شود.

سیمان مقطعی را می توان در صورت عدم وجود تجهیزات سیمان یا مقاومت هیدرولیکی بزرگ در تزریق یک راه حل که اجازه می دهد کل بخش خط لوله برای یک پذیرش اجازه ندهد، اعمال شود. در عین حال، سیمان کردن فضای بین لوله توسط بخش های فردی انجام می شود. طول بخش های سیمان بستگی به ویژگی های فنی تجهیزات سیمان دارد. برای هر بخش از خط لوله، گروه های جداگانه ای از لوله ها برای دانلود ملات سیمان و خروجی هوا یا آب نصب شده اند.

برای پر کردن فضای همپوششی خطوط لوله "لوله در لوله" ملات سیمان، لازم است بدانیم تعداد مواد و تجهیزات مورد نیاز برای سیمان کردن، و همچنین زمان اجرای آن از اجرای آن ضروری است. ملات سیمان مورد نیاز برای پر کردن بین

ولتاژ در لوله های سه لایه زمانی که سنگ سیمان از تلاش های کششی مماسی را درک می کند

حالت شدید لوله سه لایه با فضای بین انباشته شده پر از سنگ سیمان (بتن)، تحت عمل فشار داخلی، در آثار خود در نظر گرفته شده است PP Borodav-Kein [9]، Aialekseev [5]، Raabdullin در طول نتیجه گیری فرمول های نویسندگان این فرضیه را انجام دادند که حلقه از سنگ سیمان، تلاش های کششی کششی را درک می کند و ترک خوردگی آن در طول سوختگی گرما رخ نمی دهد. سنگ سیمان به عنوان یک ماده ایزوتروپیک در نظر گرفته شده است که دارای مدول الاستیسیته در طول کشش و فشرده سازی قرار دارد و بر این اساس، ولتاژ در حلقه از سنگ سیمان توسط فرمول های LAME تعیین شد.

تجزیه و تحلیل خواص قدرت و تغییر شکل سنگ سیمان نشان داده است که ماژول های کششی و فشرده سازی آن برابر نیستند و محدودیت مقاومت کششی به طور قابل توجهی کمتر از قدرت فشرده سازی است.

بنابراین، در کارهای پایان نامه، فرمول ریاضی مشکل برای یک لوله سه لایه با فضای بین مجزا پر شده با مواد رسمی مختلف، داده شد و تجزیه و تحلیل وضعیت استرس زا در لوله های سه لایه ای از خط لوله اصلی تحت عمل از فشار داخلی انجام شد.

هنگام تعیین تنش در یک لوله سه لایه از عمل فشار داخلی، ما حلقه یک طول تک، نان دو لایه لوله را در نظر می گیریم. حالت استرس زا در آن به حالت شدید در لوله مربوط می شود، زمانی که (en \u003d 0. Tanner تنش بین سطوح سنگ سیمان و لوله ها برابر با صفر است، زیرا نیروهای کلاچ بین آنها ناچیز هستند. لوله های داخلی و خارجی هستند در نظر گرفته شده به عنوان نازک دیواره. حلقه سنگ سیمان در فضای اتصال، ما ضخامت دیواره، ساخته شده از مواد طلاق متفاوت است.

اجازه دهید لوله سه لایه تحت تاثیر فشار داخلی PQ باشد (شکل 3.1)، سپس فشار داخلی P و PR بیرونی، ناشی از آثار لوله بیرونی و سنگ سیمان بر روی حرکت داخلی، بر روی لوله داخلی عمل می کند.

در لوله بیرونی یک فشار داخلی PG ناشی از تغییر شکل سنگ سیمان وجود دارد. حلقه سنگ سیمان تحت تاثیر RR داخلی و فشار بیرونی 2 قرار دارد.

تنش های مماس در لوله های داخلی و بیرونی تحت عمل فشار PQ، PJ و PG تعیین می شود: جایی که RI، & і، L 2، 6Z شعاعی و ضخامت دیوارهای لوله های داخلی و خارجی است. تنش های مماس و شعاعی در حلقه سنگی سیمان تعیین شده توسط فرمول های به دست آمده برای حل مسئله محورهای متریک سیلندر توخالی ساخته شده از مواد مختلف مقیاس تحت تاثیر فشار داخلی و خارجی ["6]: سنگ سیمان در طول کشش و فشرده سازی. در فرمول های بالا (3.1) و (3.2) مقادیر ناشناخته فشار PJ و P2. ما آنها را از شرایط برابری حرکات شعاعی سطوح سنگ های سیمان با سطوح داخلی و بیرونی پیدا می کنیم لوله وابستگی تغییر شکل های نسبی مماسی از جابجایی شعاعی (S) دارای فرم [53] رابطه تغییر شکل نسبی از ولتاژ برای لوله های G 53] تعیین فرمول

ایستادن برای آزمایش

مرکز لوله ها (شکل 4.2) از داخل I و بیرونی 2 و مهر و موم فضای بین لوله با استفاده از دو حلقه مرکزی 3 بین لوله ها انجام شد. در لوله بیرونی VVU-. دو اتصالات 9 یکی هستند - یکی برای دانلود ملات سیمان به فضای اتصال، دیگری - برای خروجی هوا.

فضای قوس مدل حجم 2G \u003d 18.7 لیتر. پر از یک راه حل پخته شده از سیمان پرتلند Tipland برای چاه های "سرد" گیاه Zdolbunovsky، با نسبت آب سیمان در / c \u003d 0.40، تراکم p \u003d 1.93 t / m3، گسترش مخروط در \u003d 16.5 سانتی متر ، آغاز تنظیم T \u003d 6 ساعت. 10 رس، پایان تنظیم T "_ \u003d 8 ساعت 50 دقیقه"، محدودیت قدرت نمونه های دو روزه از سنگ سیمان برای خم شدن و PCS \u003d 3.1 Sha. این ویژگی ها با استفاده از روش تست استاندارد سیمان پرتلند Tepluent برای چاه های "سرد" (_31J.

محدودیت های قدرت نمونه های سنگ سیمان برای فشرده سازی و کشش تا آغاز آزمایشات (30 روز پس از پر کردن فضای بین لوله با راه حل سیمان) B \u003d 38.5 MPa، BC \u003d 2.85 Sha، مدول الاستیسیته در فشرده سازی EN \u003d 0.137 تا 5 Sha، ضریب پواسون FT \u003d 0.28. تست سنگ سیمان بر روی فشرده سازی بر روی نمونه های شکل مکعبی با دنده 2 سانتی متر انجام شد. در کشش - بر روی نمونه ها به شکل هشت، منطقه مقطعی در محدود کردن 5 سانتی متر [31]. برای هر آزمون 5 نمونه ساخته شد. نمونه ها در یک محفظه با رطوبت نسبی 100٪ جامد بودند. برای تعیین مدول الاستیسیته سنگ سیمان و ضریب پواسون، روش شناسی پیشنهاد شده توسط ارزن مورد استفاده قرار گرفت. k.v.ruproperopenet [_ 59 j. تست ها بر روی نمونه های استوانه ای با قطر 90 میلی متر و طول 135 میلی متر انجام شد.

راه حل در فضای intercubate مدل ها با استفاده از یک نصب مخصوص طراحی شده و تولید شده، نمودار آن در شکل نشان داده شده است. 4.3.

در ظرفیت 8، ملات سیمان به کلاه ریخته شد، سپس پوشش در محل نصب شده بود و محلول با هوای فشرده به فضای interplepled مدل II فشرده شد.

پس از پر شدن کامل از فضای بین پروپلوپ، شیر 13 در خروجی نمونه همپوشانی شد و در فضای اتصال، یک فشار بیش از حد سیمان را ایجاد کرد، که توسط فشار سنج 12 انجام شد. پس از رسیدن به فشار محاسبه شده، شیر بر روی آن مسدود شد نازل ورودی، پس از آن فشار بیش از حد قطع شد و مدل از نصب قطع شد. در طول سخت شدن راه حل، مدل در موقعیت عمودی بود.

تست های هیدرولیک مدل های سه لایه لوله بر روی پایه طراحی شده و تولید شده در بخش فلزات معادن و GP انجام شد. I.M.Iubkina. نمودار غرفه در شکل نشان داده شده است. 4.4، نمای کلی - در شکل. 4.5.

مدل لوله II در یک اتاق آزمایشی 7 از طریق پوشش جانبی قرار گرفت. مدل نصب شده با کمی شیب با روغن از تانک 13 توسط پمپ سانتریفیوژ 12 پر شده بود، در حالی که دریچه های 5 و 6 باز بودند. با پر کردن مدل نفت، این سوپاپ ها بسته شد، شیر 4 باز شد و پمپ فشار بالا را روشن کرد. فشار بیش از حد تخلیه شد، باز کردن شیر 6. کنترل فشار توسط دو اندازه گیری فشار سنج 2، محاسبه شد در 39، 24 MIA (400 کیلوگرم). برای نمایش اطلاعات از سنسورهای نصب شده بر روی مدل ها، کابل های رشته ای 9 مورد استفاده قرار گرفتند.

ایستادن اجازه آزمایش را با فشار تا 38 مگاپاسکال انجام داد. پمپ فشار بالا VD-400 / 0.5 E دارای عرضه کوچک بود - 0.5 لیتر در ساعت، که باعث می شود تا بارگذاری صاف نمونه ها را انجام دهد.

مهر و موم حفره مدل مدل توسط یک دستگاه مهر و موم ویژه انجام شد، به استثنای تاثیر تلاش های کششی محوری بر مدل (شکل 4.2).

تلاش های محوری کششی ناشی از فشار بر روی پیستون 6 تقریبا به طور کامل در میله ساقه 10. به عنوان سینرهای نشان داده شده، انتقال کوچکی از نیروهای کشش (تقریبا 10٪) به علت اصطکاک بین دستورالعمل های لاستیکی 4 و لوله داخلی 2.

در آزمایشات مدل هایی با قطر های داخلی مختلف لوله داخلی، پیستون های قطر های مختلف مورد استفاده قرار گرفتند. برای اندازه گیری وضعیت تغییر شکل بدن از روش های مختلف و ابزار استفاده می شود

جایی که ς ضریب است که به توزیع بار و واکنش پایه توجه می کند، ς \u003d 1.3؛ R PR - بار محاسبه شده خارجی محاسبه شده، N / M، به ترتیب بر اساس فرمول ها به ترتیب برای گزینه های مختلف برای کشتارگاه، و همچنین عدم وجود یا دسترسی به آب در یک خط لوله پلی اتیلن تعیین شده است؛ P L - پارامتر مشخص کننده سفتی خط لوله، N / M 2:

جایی که K E یک ضریب است که به بررسی اثر دما بر خصوصیات تغییر شکل مواد خط لوله، K E \u003d 0.8؛ E 0 - مواد خزش ماژول تحت تنش، MPA (در طول عملیات 50 سال و ولتاژ در لوله لوله 5 MPa 0 \u003d 100 MPa)؛ θ یک ضریب است که اقدامات مشترک جایگزینی بنیاد و فشار داخلی را در نظر می گیرد:

جایی که E G یک ماژول تغییر شکل اصلاح (Forge) است، بسته به درجه مهر و موم (برای CP 0.5 MPa). P - فشار داخلی ماده حمل شده، p< 0,8 МПа.

به طور متوالی جایگزین داده های اولیه را به فرمول های اساسی بالا، و همچنین در میان متوسط، نتایج محاسبه زیر را به دست آورید:

تجزیه و تحلیل نتایج به دست آمده برای این مورد، می توان اشاره کرد که به منظور کاهش ارزش PR، لازم است تلاش برای کاهش صفر اندازه P "Z + P، یعنی برابری در ارزش مطلق مقادیر از p "Z و R. این را می توان با تغییر درجه پر شدن با آب یک خط لوله پلی اتیلن به دست آورد. به عنوان مثال، هنگام پر کردن برابر با 0.95، جزء عمودی مثبت نیروهای فشار آب P تا سطح استوانه ای داخلی 694.37 n / m با p "z \u003d -690.8 n / m، به این ترتیب محتوای را تنظیم می کند، شما می توانید به دست آورید ارزش های برابری داده ها.

خلاصه نتایج بازرسی از ظرفیت حمل و نقل تحت شرایط II برای همه گزینه ها، باید توجه داشت که حداکثر تغییر شکل های مجاز در خط لوله پلی اتیلن رخ نمی دهد.

بررسی توانایی تحمل تحت شرایط III

مرحله اول محاسبات، تعیین مقدار بحرانی فشار رادیال یکنواخت خارجی، MPA است که لوله قادر به مقاومت در برابر از دست دادن شکل مقطعی پایدار است. برای مقدار R CR، کمتر از مقادیر محاسبه شده توسط فرمول:

R KRO \u003d 2√0،125P L E G \u003d 0،2104 MPA؛

r kr \u003d p l +0،14285 \u003d 0.2485 MPA.

مطابق با محاسبات با توجه به فرمول های بالا، مقدار کمتر از R kro \u003d 0.2104 MPa گرفته شده است.

گام بعدی تأیید شرایط است:

جایی که K 2 ضریب شرایط عملیاتی خط لوله برای ثبات برابر با 0.6 است؛ R WA ارزش یک خلاء ممکن در بخش تعمیر خط لوله، MPA است؛ R GW فشار خارجی آب های زیرزمینی بیش از سواری خط لوله، تحت شرایط مشکل P GW \u003d 0.1 MPa است.

محاسبات بعدی به صورت مشابه با شرایط II در چند مورد انجام می شود:

• برای مورد یکنواخت یکنواخت فضای intercoux در غیاب آب در خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرایط انجام می شود: 0،2104 MPa \u003e\u003e 0.1739 MPa؛

• همان در حضور پرکننده (آب) در یک خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، وضعیت راضی است: 0.2104 MPa \u003e\u003e 0.17 MPA؛

• در مورد عرضه ناهموار فضای intercoux در غیاب آب در یک خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرایط انجام شده است: 0،2104 MPa \u003e\u003e 0.1743 MPA؛

• همان در حضور آب در یک خط لوله پلی اتیلن:

بنابراین، شرایط انجام می شود: 0،2104 MPa \u003e\u003e 0.1733 MPA.

بررسی ظرفیت حمل و نقل تحت شرایط III نشان داد که مقاومت بخش مقطع گردشی از خط لوله پلی اتیلن مشاهده می شود.

به عنوان یک نتیجه کلی، لازم به ذکر است که ساخت و ساز کار ساخت و ساز در فورا از فضای intercoux برای پارامترهای طراحی اولیه مربوطه، بر توانایی تحمل خط لوله پلی اتیلن جدید تاثیر نمی گذارد. حتی در شرایط شدید (با عرضه ناهموار و سطح آب زیرزمینی بالا)، Forge منجر به پدیده های نامطلوب مرتبط با تغییر شکل یا سایر آسیب های خط لوله نخواهد شد.