Cross bend rod. Transverse baluktot teknikal na mekanika transverse baluktot solusyon

Pwersa kumikilos patayo sa axis ng bar at matatagpuan sa flat buto pagpasa sa pamamagitan ng axis sanhi ng pagpapapangit na tinatawag transverse baluktot. Kung ang eroplano ng pagkilos ng nabanggit na pwersa – Ang pangunahing eroplano, pagkatapos ay mayroong isang tuwid (flat) transverse baluktot. Kung hindi, ang baluktot ay tinatawag na pahilig na transverse. Ang bar na madaling kapitan sa liko ay tinatawag na beam 1 .

Mahalaga, ang transverse baluktot ay isang kumbinasyon ng purong baluktot at paggupit. May kaugnayan sa pagbawi ng mga cross-seksyon dahil sa hindi pantay-pantay ng pamamahagi ng mga shift sa taas, ang tanong ay nagmumula sa posibilidad ng paggamit ng normal na boltahe na formula σ H.nagmula para sa dalisay na liko batay sa teorya ng mga flat na seksyon.

1 single-break beam, na may sa mga dulo, ayon sa pagkakabanggit, isang cylindrical fixed support at isang cylindrical movable sa direksyon ng axis ng sinag ay tinatawag na plain.. Ang sinag na may isang pinched at isa pang libreng dulo ay tinatawag na console. Ang isang simpleng sinag na may isa o dalawang bahagi na nakabitin sa likod ng suporta ay tinatawag na console.

Kung, bilang karagdagan, ang mga seksyon ng krus ay kinuha mula sa lokasyon ng application ng pag-load (sa isang distansya na hindi kukulangin sa kalahati ng taas ng cross section ng bar), pagkatapos, tulad ng sa kaso ng purong liko, ito ay posible na ang mga fibers ay hindi pindutin ang bawat isa. Nangangahulugan ito na ang bawat hibla ay nakakaranas ng uniaxial stretching o compression.

Sa ilalim ng pagkilos ng isang ipinamamahagi load, transverse pwersa sa dalawang katabing mga seksyon ay naiiba sa pamamagitan ng halaga na katumbas ng qDX. . Samakatuwid, ang kurbada ng mga seksyon ay medyo naiiba din. Bilang karagdagan, ang mga fibers ay magbibigay ng presyon sa bawat isa. Ipinakikita ng pananaliksik na pananaliksik na kung ang haba ng bar l. mahusay na sapat kumpara sa kanyang taas h. (l./ h. \u003e 5), at sa panahon ng ipinamamahagi load, ang mga kadahilanang ito ay walang makabuluhang epekto sa normal na mga stress sa cross seksyon at samakatuwid sa praktikal na mga kalkulasyon ay hindi maaaring isaalang-alang.

a B C.

Larawan. 10.5 Fig. 10.6.

Sa mga seksyon sa ilalim ng nakatutok na mga naglo-load at malapit sa mga ito pamamahagi σ H. deviates mula sa linear law. Ang paglihis na ito, na lokal at hindi sinamahan ng isang pagtaas sa pinakadakilang mga stress (sa matinding fibers), ay karaniwang hindi isinasaalang-alang sa pagsasanay.

Kaya, may transverse baluktot (sa eroplano hu.) Ang mga normal na voltages ay kinakalkula ng formula

σ H.= – [M Z.(x.)/I Z.]y..

Kung gagawin namin ang dalawang katabing mga seksyon sa lugar ng bar libre mula sa pag-load, ang transverse force sa parehong mga seksyon ay magkapareho, na nangangahulugang pareho at kurbada ng mga seksyon. Sa kasong ito, anumang bahagi ng hibla ab. (Fig.10.5) ay lilipat sa isang bagong posisyon isang "b", hindi sumasailalim sa karagdagang pagpahaba, at samakatuwid, nang hindi binabago ang halaga ng normal na boltahe.

Tinutukoy namin ang tangent stresses sa cross section sa pamamagitan ng ipinares boltahe, kumikilos sa longitudinal seksyon ng bar.

Itinatampok namin ang haba ng elemento mula sa bar. dx. (Larawan 10.7 a). Gupitin ang seksyon ng Horizon-Lion Cross sa layo w. mula sa neutral na axis. z.na pinaghihiwalay ng elemento sa dalawang bahagi (Larawan 10.7) at isaalang-alang ang punto ng balanse ng itaas na bahagi na may base

lapad b.. Alinsunod sa batas ng pakikipagsosyo ng mga stress ng tangent, ang boltahe na kumikilos sa seksyon ng longitudinal ay katumbas ng mga stress na kumikilos sa cross section. Isinasaalang-alang ito na nagmumungkahi na ang tangent stresses sa site b.ito ay pantay na ginagamit upang gamitin ang kondisyon σx \u003d 0, nakuha namin:

N * - (n * + dn *) +

kung saan: n * ay ang nagreresultang normal na pwersa σ sa kaliwang transverse seksyon ng dx elemento sa loob ng "cut-off" platform A * (Fig. 10.7 g):

saan: s \u003d - ang static na sandali ng "cut-off" na bahagi ng transverse section (shaded area sa Fig. 10.7 v). Samakatuwid, maaari mong isulat:

Pagkatapos ay maaari mong isulat:

Ang formula na ito ay nakuha sa XIX siglo Russian siyentipiko at engineer D.I. Zhuravsky at nagdadala ng kanyang pangalan. At kahit na ang formula na ito ay humigit-kumulang, dahil may average na boltahe sa lapad ng seksyon, ngunit ang nakuha na mga resulta ng pagkalkula ayon sa ito ay lubos na naaayon sa mga pang-eksperimentong data.

Upang matukoy ang tangent stresses sa isang arbitrary na seksyon ng cross seksyon ng isang distansya ng y mula sa z axis:

Matukoy ang magnitude ng transverse force q na kumikilos sa seksyon;

Kalkulahin ang sandali ng pagkawalang-kilos i z ng lahat ng mga seksyon;

Magsagawa ng parallel plane sa puntong ito xz. at tukuyin ang lapad ng seksyon b.;

Kalkulahin ang static na sandali ng cut-off area ng thoroughly pangunahing central axis z. At upang palitan ang nahanap na mga halaga sa formula ng Zhura-bow.

Tinutukoy namin ang paggamit ng tangent stresses sa isang hugis-parihaba na cross section (Fig. 10.6, b). Static na sandali na may kaugnayan sa axis. z. Mga bahagi na bahagi sa itaas ng linya 1-1, kung saan ang boltahe ay determinadong magsulat sa form:

Nagbabago ito sa ilalim ng batas ng isang parisukat na parabola. Ang lapad ng seksyon sapara sa isang hugis-parihaba bar ay pare-pareho, ito ay magiging isang batas ng pagbabago ng tangent stresses sa seksyon (Fig.10.6, B). Sa y \u003d at y \u003d - kaswal na voltages ay zero, at sa neutral axis z. Nakamit nila ang pinakamalaking halaga.

Para sa sinag ng seksyon ng Circular Cross sa neutral axis na mayroon kami.

Tuwid na liko - Ito ay isang paraan ng pagpapapangit, kung saan ang dalawang panloob na kadahilanan ng kuryente ay lumitaw sa mga seksyon ng krus ng baras: baluktot sandali at transverse puwersa.

Purong Bend - Ito ay isang partikular na kaso ng direktang liko, kung saan ang baluktot na sandali ay lilitaw sa mga cross section, at ang transverse force ay zero.

Isang halimbawa ng purong baluktot - plot. CD. Sa baras Ab.. Baluktot sandali - Ito ay isang magnitude. PA. Pares ng mga panlabas na pwersa na nagiging sanhi ng baluktot. Mula sa punto ng balanse ng baras sa kaliwa ng seksyon ng krus mn. Sinusunod nito na ang mga panloob na pagsisikap na ipinamamahagi sa pamamagitan ng seksyon na ito ay katumbas ng istatistika sa sandaling ito M.pantay at opposely directed baluktot sandali PA..

Upang mahanap ang pamamahagi ng mga panloob na cross-sectional na pagsisikap, kinakailangan upang isaalang-alang ang pagpapapangit ng baras.

Sa pinakasimpleng kaso, ang baras ay may isang paayon na eroplano ng mahusay na proporsyon at nakalantad sa panlabas na baluktot na mga pares ng pwersa sa eroplano na ito. Pagkatapos ay magaganap ang liko sa parehong eroplano.

Rod Axis. nn 1. - Ito ay isang linya na dumadaan sa mga sentro ng gravity ng mga cross section nito.

Hayaan ang cross seksyon ng baras - isang rektanggulo. Magagamit ko ang dalawang vertical na linya sa kanyang mukha mm. at pp.. Kapag baluktot, ang mga linyang ito ay mananatiling tapat at pinaikot upang manatili silang patayo sa mga longitudinal fibers ng pamalo.

Ang karagdagang teorya ng liko ay batay sa palagay na hindi lamang mga linya Mm. at pp. , Ngunit ang buong flat cross section ng baras ay nananatiling flat at normal sa longitudinal baras fibers. Dahil dito, may mga bending cross sections. mm. at pp. I-rotate ang kamag-anak sa bawat isa sa paligid ng axes patayo sa baluktot na eroplano (pagguhit ng eroplano). Kasabay nito, ang mga longitudinal fibers sa convex side ay makunat, at ang fibers sa malukong gilid ay compression.

Neutral na ibabaw - Ito ay isang ibabaw, hindi nakakaranas ng mga deformation sa baluktot. (Ngayon ito ay matatagpuan patayo sa pagguhit, ang deformed axis ng baras nn 1. ay kabilang sa ibabaw na ito).

Neutral axis section. - Ito ay isang intersection ng isang neutral na ibabaw sa sinuman na may anumang cross seksyon (ngayon ay patayo din sa pagguhit).

Hayaan ang arbitrary hibla ay nasa malayo y. mula sa neutral na ibabaw. ρ - Ang radius ng curvature ng curved axis. Punto O. - Sentro para sa kurbada. Isinasagawa namin ang isang linya n 1 s 1.parallel. mm.. Ss 1. - Absolute hibla elongation.

Kamag-anak na extension ε X.hibla

Ito ay sumusunod na deformations ng longitudinal fibers. Proporsyonal sa distansya y. mula sa neutral na ibabaw at inversely proporsyonal sa radius ng kurbada ρ .

Longitudinal haba ng baras baras fibers ay sinamahan ng side Narray., at ang longitudinal shortening ng malukong gilid - gilid ng extensionTulad ng sa kaso ng simpleng pag-uunat at compression. Dahil dito, ang uri ng lahat ng mga transverse na seksyon ay nagbabago, ang mga vertical na panig ng rektanggulo ay naging hilig. Pagpapapangit sa landal na direksyon z.:

μ - Poisson's ratio.

Dahil sa tulad ng pagbaluktot, lahat ng tuwid na mga linya ng cross-section, parallel axes z., i-twist upang manatiling normal sa mga gilid ng seksyon. Ang radius ng curvature ng curve na ito R. ay higit pa sa ρ Sa parehong paraan, kung saan ε x sa absolute value higit sa ε z at makuha namin

Ang mga deformations ng longitudinal fibers ay sumagot voltages.

Ang boltahe sa anumang hibla ay proporsyonal sa distansya nito mula sa neutral axis n 1 n 2.. Ang posisyon ng neutral na axis at ang radius ng curvature ρ - Dalawang hindi kilala sa equation para sa. σ X - maaaring matukoy mula sa kondisyon na ang mga pagsisikap na ipinamamahagi ayon sa anumang cross seksyon ay bumubuo ng ilang pwersa na nagbabalanse sa panlabas na sandali M..

Ang lahat ng nasa itaas ay makatarungan din kung ang baras ay walang paunang eroplano ng mahusay na proporsyon, kung saan ang baluktot na sandali ay gumaganap, lamang ang baluktot na sandali kumilos sa ehe eroplano, na concludes isa sa dalawa pangunahing axes. cross-section. Ang mga eroplano na ito ay tinatawag na. ang mga pangunahing eroplano ng Bend..

Kapag may eroplano ng mahusay na proporsyon at ang baluktot na sandali ay gumaganap sa eroplano na ito, ang pagpapalihis ay nangyayari dito. Sandali ng domestic pagsisikap na may kaugnayan sa axis. z. Balansehin ang panlabas na sandali M.. Sandali ng pagsisikap na may kaugnayan sa axis. Y. kapwa nawasak.

Pag-uuri ng stem bends

Liko Ang ganitong uri ng pagpapapangit ay tinatawag na, kung saan lumilitaw ang mga bending sandali sa cross section. Tinatanggap ang Bend Rod. bale. Kung ang mga bending moments ay ang tanging panloob na mga kadahilanan ng kuryente sa mga cross-seksyon, pagkatapos ay ang pamalo ay nakakaranas purong baluktot. Kung ang mga bending sandali ay lumitaw kasabay ng mga transverse pwersa, pagkatapos ay tinawag ang isang liko transverse.

Ang mga beam, axles, shafts at iba pang bahagi ng mga istruktura ay nagtatrabaho sa baluktot.

Ipinapakilala namin ang ilang mga konsepto. Ang eroplanong dumadaan sa isa sa mga pangunahing gitnang axes ng seksyon at ang geometric axis ng baras ay tinatawag na ang pangunahing eroplano. Ang eroplano kung saan ang mga panlabas na naglo-load ay nagiging sanhi ng beam baluktot power plane. Ang crossing line ng power plane na may transverse cross section ng rod ay tinatawag na power line.Depende sa mutual na posisyon ng kapangyarihan at pangunahing mga eroplano, ang mga beam ay nakikilala sa pagitan ng direktang o pahilig na baluktot. Kung ang kapangyarihan ng eroplano ay coincides sa isa sa mga pangunahing eroplano, pagkatapos ay ang pamalo ay nakakaranas tuwid na liko (Larawan 5.1, ngunit.) Kung hindi ito nag-tutugma - kosovo.(Larawan 5.1, b).

Larawan. 5.1. Rod Bending: ngunit. - tuwid; b. - Kosovo.

Mula sa isang geometriko punto ng view, ang baluktot ng baras ay sinamahan ng isang pagbabago sa kurbada ng axis ng baras. Sa una, ang tuwid na axis ng baras ay nagiging curvilinear na may baluktot. Sa isang tuwid na baluktot, ang hubog na axis ng baras ay nasa eroplano ng kapangyarihan, na may tirintas - sa isang eroplano maliban sa kapangyarihan.

Pagmamasid sa liko ng baras ng goma, maaari itong mapansin na ang bahagi ng mga longitudinal fibers nito ay nakaunat, at ang iba pang bahagi ay naka-compress. Malinaw naman, sa pagitan ng stretched at compressed baras fibers, mayroong isang layer ng fibers na walang stretching, o compression - ang tinatawag na neutral layer. Ang linya ng pagtawid ng neutral na layer ng pamalo na may eroplano ng cross section nito ay tinatawag na neutral cross section line.

Bilang isang patakaran, ang pagkilos sa load beam ay maaaring maiugnay sa isa sa tatlong uri: nakatuon pwersa R, Puro sandali M. Ipinamamahagi ang naglo-load intensity c. (Larawan 5.2). Bahagi ko beams na matatagpuan sa pagitan ng mga suporta ay tinatawag na. span.bahagi II beams matatagpuan isang paraan mula sa suporta - console.

Tulad ng sa § 17, ipagpalagay na ang cross section ng baras ay may dalawang axes ng mahusay na proporsyon, isa na kung saan ay namamalagi sa liko eroplano.

Sa kaso ng transverse baluktot ng baras sa cross seksyon, may mga tangent stresses, at sa panahon ng pagpapapangit ng baras, ito ay hindi mananatiling flat, tulad ng sa kaso ng purong liko. Gayunpaman, para sa isang bar ng isang tuloy-tuloy na cross section, ang epekto ng tangent stressed na may transverse baluktot ay maaaring napapabayaan at humigit-kumulang pinagtibay, na katulad ng sa kaso ng purong baluktot, ang cross seksyon ng baras sa panahon ng pagpapapangit nito ay nananatiling flat. Pagkatapos, ang mga formula para sa mga stress at curvature ay nagmula sa § 17, ay nanatiling humigit-kumulang na wasto. Ang mga ito ay tumpak para sa isang partikular na kaso pare-pareho sa haba ng transverse power rod 1102).

Hindi tulad ng dalisay na liko na may isang cross-baluktot, ang baluktot na sandali at kurbada ay mananatiling tapat sa haba ng baras. Ang pangunahing gawain sa kaso ng transverse liko ay ang kahulugan ng pagpapalihis. Upang matukoy ang maliit na pagpapalihis, maaari mong gamitin ang kilalang tinatayang pag-asa ng kurbada ng hubog na pamalo mula sa pagpapalihis 11021. Batay sa pagtitiwala na ito, ang kurbada ng hubog na baras X C at ang pagpapalihis V E. na nagreresulta mula sa creep na materyales ay nauugnay sa ratio x c \u003d \u003d dV.

Substituting sa ratio ng kurbada ayon sa formula (4.16), itinatag namin iyon

Ang pagsasama ng huling equation ay posible upang makakuha ng isang pagpapalihis na nagreresulta mula sa gapangin ng materyal na sinag.

Pag-aaral ng solusyon sa itaas sa problema sa paggalaw ng hubog na pamalo, maaari itong concluded na ito ay ganap na katumbas sa paglutas ng problema ng baluktot isang baras mula sa materyal na kung saan ang stretching diagram ng compression ay maaaring approximated sa pamamagitan ng isang power function. Samakatuwid, ang kahulugan ng pagpapalihis na nagmumula sa gapangin sa kaso ay maaaring maisagawa at gamitin ang Mora integral upang matukoy ang kilusan ng mga rod na ginawa mula sa materyal na hindi sumusunod sa batas ng bisikleta

Ang mga plots ng mga normal na voltages na tumatakbo ng mga lugar 1-2 at 3-4 na may positibong halaga ng M, ay ipinapakita sa Fig. 39.7. Para sa parehong mga site, ang tangent stresses ay nagtatampok din sa Fig. 39.7. Ang magnitude ng mga stress na ito ay nag-iiba sa taas ng seksyon.

Ipahiwatig ang magnitude ng tangent stress sa mas mababang puntos ng 1-2 at 3-4 (sa antas). Ayon sa batas, ang pagpasa ng tangent stresss ito ay sumusunod na ang parehong sa pamamagitan ng magnitude ng tangent stresses gumana sa ilalim na site 1-4 ng dedikadong elemento. Ang mga normal na voltages sa platform na ito ay itinuturing na katumbas ng zero, dahil sa teorya ng baluktot ito ay ipinapalagay na ang mga longitudinal fibers ng beam ay walang presyon sa bawat isa.

Ang platform 1-2 o 3-4 (Larawan 39.7 at 40.7), i.e., bahagi ng cross section, na matatagpuan sa itaas ng antas (sa itaas ng site 1-4), ay tinatawag na cross-sectional na bahagi. Ang kanyang lugar ay tinutukoy

Ang equilibrium equation para sa isang elemento 1-2-3-4 sa anyo ng halaga ng mga projection ng lahat ng mga pwersa na naka-attach sa ito sa axis beam:

Narito ang mga resultang pwersa ng elementarya na nagmumula sa isang platform ng 1-2 elemento; - ang mga resultang pwersa ng elementarya na nagmumula sa Site 3-4 elemento; - Ang nagreresultang pwersang elementarya ay nagmumula sa site 1-4 elemento; - ang lapad ng transverse seksyon ng sinag sa antas ng

Kapalit na mga expression sa mga formula (26.7) sa equation (27.7):

Ngunit batay sa teorama ng Zhuravsky [Formula (6.7)]

Ang integral ay isang static na sandali ng lugar na may kaugnayan sa neutral na axis ng seksyon ng Beam Cross.

Kaya,

Sa ilalim ng batas ng isang pakikipagtulungan ng tangent stresses ng boltahe sa cross-sectional point ng sinag, hindi kinakailangan sa distansya mula sa neutral axis ay katumbas ng (sa isang ganap na halaga) na.

Kaya, ang mga halaga ng tangent stresses sa transverse seksyon ng sinag at sa cross-seksyon ng mga eroplano parallel sa neutral layer ay tinutukoy ng formula

Narito Q ay isang transverse puwersa sa transverse cross seksyon ng sinag; - Static sandali (kamag-anak sa neutral axis) ng cut-off na bahagi ng cross seksyon, na matatagpuan sa isang gilid mula sa antas kung saan ang tangent stress ay tinutukoy; J ay ang sandali ng pagkawalang-kilos ng buong seksyon ng krus na may kaugnayan sa neutral na axis; - Ang lapad ng transverse seksyon ng sinag sa antas na kung saan ang tangent stresses ay tinutukoy.

Ang expression (28.7) ay tinatawag na formula ng Zhuravsky.

Ang pagpapasiya ng tangent stresses ayon sa formula (28.7) ay ginanap sa sumusunod na order:

1) Ang cross section ng sinag ay isinasagawa;

2) para sa cross section na ito, ang mga halaga ng transverse force Q ay tinutukoy at ang magnitude ng sandali ng pagkawalang-kilos ng seksyon ng krus na may kaugnayan sa pangunahing gitnang axis na tumutugma sa neutral na aksis;

3) Sa cross seksyon sa antas na kung saan ang tangent stresses ay tinutukoy, isang tuwid na linya, pagputol bahagi ng seksyon, ay tinutukoy; Ang haba ng segment ng direktang ito concluded sa loob ng cross-sectional circuit ay isang lapad na kasama sa denamineytor ng formula (28.7);

4) Ang static na sandali S ay kinakalkula sa cut-off (matatagpuan isang direksyon mula sa linya na tinukoy sa talata 3) ng seksyon ng cross section na may kaugnayan sa neutral axis;

5) ayon sa formula (28.7), ang absolute na halaga ng tangent boltahe ay tinutukoy. Ang pag-sign ng tangent stresses sa cross section ng beam ay tumutugma sa tanda ng transverse force na kumikilos sa seksyon na ito. Ang pag-sign ng tangent stresses sa mga site kahilera sa neutral layer ay kabaligtaran sa tanda ng transverse puwersa.

Tinutukoy namin ang paggamit ng tangent stresses sa hugis-parihaba cross seksyon ng sinag na ipinapakita sa Fig. 41.7, a. Ang transverse force sa seksyon na ito ay gumaganap kahilera sa axis y at pantay

Ang sandali ng pagkawalang-kilos ng seksyon ng krus na may kaugnayan sa axis

Upang matukoy ang tangent stress sa ilang punto na may paggastos ng 1-1, parallel axis sa pamamagitan ng puntong ito (Larawan 41.7, a).

Tinutukoy namin ang static na sandali ng bahagi ng cross section, cut-off direct 1-1, kamag-anak sa axis. Sa likod ng cut-off ay maaaring makuha bilang bahagi ng seksyon, na matatagpuan sa itaas ng tuwid na linya 1-1 (may kulay sa Fig. 41.7, a) at ang bahagi sa ibaba ng direktang ito.

Para sa Top.

Kapalit sa formula (28.7) ang mga halaga ng Q, S, J at B:

Mula sa pananalitang ito sinusundan ito na ang tangent stresses ay nag-iiba sa taas ng cross section sa ilalim ng batas ng parisukat parabola. Sa boltahe ang pinakamalaking voltages ay magagamit sa mga punto ng neutral axis, i.e.

kung saan ang cross-sectional area.

Kaya, sa kaso ng isang hugis-parihaba seksyon, ang pinakamalaking tangent boltahe ay 1.5 beses na mas malaki kaysa sa average na halaga nito katumbas ng saklaw ng tangent stresses, na nagpapakita ng kanilang pagbabago sa taas ng cross seksyon ng sinag, ay ipinapakita sa Fig. 41.7, b.

Upang i-verify ang nakuha na expression [tingnan ang Formula (29.7)] ay palitan ito sa pagkakapantay-pantay (25.7):

Ang nagresultang pagkakakilanlan ay nagpapahiwatig ng katumpakan ng expression (29.7).

Parabolic Escape of Tangent stresses na ipinapakita sa Fig. 41.7, B, ay isang resulta ng katotohanan na may isang hugis-parihaba na seksyon, ang static na sandali ng cut-off na bahagi ng seksyon ay nagbabago sa isang pagbabago sa posisyon ng linya 1-1 (tingnan ang Larawan 41.7, A) ayon sa batas ng parisukat na parabol.

Sa panahon ng mga seksyon ng anumang iba pang mga form, ang likas na katangian ng pagbabago sa tanning stresses sa taas ng seksyon ay depende sa kung paano ang sitwasyon ay nagbabago ang ratio ng lapad B ay pare-pareho sa ilang mga seksyon, ang mga voltages sa mga lugar na ito ay binago ng batas ng pagbabago ng static na sandali

Sa cross-sectional points ng beams, ang tangent stresses ay zero, dahil kapag tinutukoy ang mga stress sa mga puntong ito sa formula (28.7), ang halaga ng static na sandali ng cut-off na bahagi ng cross section ay napatunayan.

Ang halaga 5 ay umabot sa isang maximum para sa mga punto na matatagpuan sa isang neutral axis, gayunpaman, ang tangent stresses sa cross seksyon na may isang variable lapad B ay maaaring hindi maximal sa neutral axis. Halimbawa, ang pagtakas ng tangent stress para sa seksyon na ipinapakita sa Fig. 42.7, at may hitsura na ipinapakita sa Fig. 42.7, b.

Tangent stresses na nagmumula sa transverse baluktot sa eroplano parallel sa neutral layer characterize ang mga pwersa ng pakikipag-ugnayan sa pagitan ng indibidwal na mga layer ng beam; Ang mga pwersang ito ay naghahangad na ilipat ang kalapit na mga layer ng bawat isa sa longitudinal direksyon.

Kung walang sapat na bono sa pagitan ng mga indibidwal na layer, pagkatapos ay magaganap ang isang shift. Halimbawa, ang mga boards, ilagay sa bawat isa (Fig. 43.7, a), ay labanan ang panlabas na pag-load, bilang isang buong bar (Larawan 43.7, b), hanggang sa ang mga pagsisikap sa mga eroplano ng kontaminasyon ng mga board ay hindi lalampas ang mga pwersa ng alitan sa pagitan nila. Kapag ang mga pwersa ng alitan ay nalalampasan, ang mga board ay lilipat sa isa, tulad ng ipinapakita sa Fig. 43.7, sa. Kasabay nito, ang mga talino ng mga board ay lalago nang malaki.

Ang tangent stresses na kumikilos sa mga cross seksyon ng mga beam at sa mga seksyon kahilera sa neutral layer sanhi ng shift deformations, bilang isang resulta ng kung saan direktang mga anggulo sa pagitan ng mga seksyon ay pangit, i.e. Sila ay tumigil na maging tuwid. Ang pinakadakilang distortions ng mga sulok ay magagamit sa mga puntong iyon ng cross section, kung saan ang pinakamalaking tangent stresses ay nagpapatakbo; Ang upper at lower edge ng distortion beams ay wala, dahil ang tangent stresses ay zero doon.

Bilang isang resulta ng shift deformations, ang cross seksyon ng sinag na may transverse baluktot ay hubog. Gayunpaman, hindi ito nakakaapekto sa mga deformations ng mga longitudinal fibers, at samakatuwid, sa pamamahagi ng mga normal na stress sa transverse seksyon ng sinag.

Ipaalam sa amin ngayon ang pamamahagi ng padaplent stresses sa manipis na pader beams na may cross-seksyon, simetriko kamag-anak sa axis y, sa direksyon ng kung saan ang transverse puwersa Q, halimbawa, sa sinag ng 2-way na seksyon na ipinapakita sa Larawan. 44.7, a.

Para sa mga ito, ayon sa formula ng Zhuravsky (28.7), tinutukoy namin ang tangent stresses sa ilang mga katangian na mga punto ng transverse seksyon ng sinag.

Ang nangungunang punto 1 (Larawan 44.7, a) ang paggugupit ay nagpapahiwatig na ang buong cross sectional area ay matatagpuan sa ibaba ng puntong ito, at dahil ang static na sandali na may kaugnayan sa Axis 5 (bahagi-sectional area na matatagpuan sa itaas ng punto 1) ay zero.

Sa Point 2, matatagpuan direkta sa itaas ng linya na dumadaan sa ilalim na mukha ng itaas na istante ng heap, tangent stresses, kinakalkula ng formula (28.7),

Sa pagitan ng mga puntos 1 at 2 boltahe [tinukoy ng formula (28.7)] ay binago ng isang square parabola bilang para sa isang hugis-parihaba cross seksyon. Sa pader ng heateur sa Point 3, na matatagpuan direkta sa ilalim ng Point 2, tangent stresses

Dahil ang lapad b ng heap ng heap ay higit pa kaysa sa kapal ng d ng vertical wall, pagkatapos ay ang pagtakas ng tangent stresses (Larawan 44.7, b) ay may matalim na pagtalon sa antas na naaayon sa mas mababang gilid ng itaas istante. Sa ibaba ang punto 3 tangent stress sa pader ng pagbabago ng heateur ayon sa batas ng parisukat parabola, tulad ng para sa isang rektanggulo. Ang pinakadakilang stress ay nagaganap sa antas ng neutral axis:

Ang pagtakas ng tangent stresses, na itinayo ng mga halaga na nakuha at, ay ipinapakita sa Fig. 44.7, b; Ito ay simetriko tungkol sa ordinaryong.

Ayon sa pinangyarihan na ito, sa mga punto na matatagpuan sa panloob na mga gilid ng mga istante (halimbawa, sa mga punto 4 sa Larawan 44.7, a), may mga tangent stress na patayo sa tabas ng cross section. Ngunit, tulad ng nabanggit, ang mga stress na malapit sa cross section circuit ay hindi maaaring mangyari. Dahil dito, ang palagay ng unipormeng pamamahagi ng tangent stresses sa lapad ng cross-sectional cross section, na batay sa output ng formula (28.7), ay hindi naaangkop sa mga regiment ng heap; Hindi ito naaangkop sa ilang mga elemento ng iba pang mga manipis na pader na beam.

Ang tangent stresses ng Tu sa hens ng hediar upang matukoy ang mga pamamaraan ng paglaban ng mga materyales ay hindi maaaring maging. Ang mga voltages na ito ay napakaliit kumpara sa mga voltages ng Tu sa dingding ng heap. Samakatuwid, hindi sila nagkakahalaga ng epure at paggugupit stresses ay binuo lamang para sa isang i-beam walls, tulad ng ipinapakita sa Fig. 44.7, c.

Sa ilang mga kaso, halimbawa, kapag kinakalkula ang mga composite beam, ang halaga ng tangent pwersa na kumikilos sa mga seksyon ng beam parallel sa neutral layer at bawat yunit ng haba nito ay tinutukoy. Ang halaga na ito ay makakahanap, pagpaparami ng halaga ng boltahe sa lapad ng seksyon B:

Palitan ang halaga sa pamamagitan ng formula (28.7):