Pe 80100130 13 kuvaus. Höyryturbiinin käyttö. Venttiilivarren tiivisteiden höyryn entalpia on

• Opetusohjelma

Johdanto ensimmäiseen osaan

Höyryturbiinien mallintaminen on päivittäinen tehtävä maassamme sadoille ihmisille. Sanan sijaan malli- on tapana sanoa kulutusominaisuus... Höyryturbiinien kulutusominaisuuksia käytetään sellaisten ongelmien ratkaisemiseen, kuten laskettaessa CHP: n tuottaman sähkön ja lämmön vastaavan polttoaineen ominaiskulutus; CHPP-toiminnan optimointi; CHP-tilojen suunnittelu ja ylläpito.

Olen kehittynyt uusi virtausominaisuus höyryturbiinille- höyryturbiinin linearisoitu virtausominaisuus. Kehitetty kulutusominaisuus on kätevä ja tehokas ratkaisemaan määritellyt ongelmat. Tällä hetkellä sitä kuvataan kuitenkin vain kahdessa tieteellisessä teoksessa:

1. CHPP-toiminnan optimointi sähkön ja kapasiteetin tukkumarkkinoilla Venäjällä;
2. Laskennalliset menetelmät CHPP: n ekvivalentin polttoaineen ominaiskulutuksen määrittämiseksi toimitetulle sähkö- ja lämpöenergialle yhdistetyssä tuotantotilassa.

Ja nyt blogissani haluaisin:

• ensinnäkin, vastaa yksinkertaisella ja helposti saatavalla kielellä uusiin virtausominaisuuksiin liittyviin pääkysymyksiin (katso höyryturbiinin lineaarisoitu virtausominaisuus. Osa 1. Peruskysymykset);
• toiseksi antaa esimerkki uuden kulutusominaisuuden rakentamisesta, mikä auttaa ymmärtämään sekä rakennusmenetelmää että ominaisuuden ominaisuuksia (katso alla);
• kolmanneksi, kumota kaksi tunnettua väitettä höyryturbiinin toimintamoodeista (katso höyryturbiinin lineaarisoitu virtausominaisuus. Osa 3. Höyryturbiinin toimintaa koskevat myytit).

1. Lähtötiedot

Alkutiedot linearisoidun virtausominaisuuden muodostamiseksi voivat olla

1. höyryturbiinin käytön aikana mitattujen tehojen Q 0, N, Q p, Q t todelliset arvot,
2. nomogrammit q t brutto normatiivisista ja teknisistä asiakirjoista.

Tietenkin todelliset hetkelliset arvot Q 0, N, Q p, Q t ovat ihanteellisia lähtötietoja. Tällaisten tietojen kerääminen on työlästä.

Tapauksissa, joissa Q 0: n, N: n, Q p: n, Q t: n todellisia arvoja ei ole käytettävissä, voidaan nimogrammia qt brutto käsitellä. Ne puolestaan ​​saatiin mittauksista. Lue lisää turbiinien testaamisesta V.M.Gornsteinista. jne. Optimointimenetelmät sähköjärjestelmille.

2. Algoritmi linearisoidun virtausominaisuuden muodostamiseksi

Rakennusalgoritmi koostuu kolmesta vaiheesta.

1. Nomogrammien tai mittaustulosten muuntaminen taulukkomuodoksi.
2. Höyryturbiinin virtausominaisuuden linearisointi.
3. Höyryturbiinin säätöalueen rajojen määrittäminen.

Kun työskentelet nomogrammien qt brutto kanssa, ensimmäinen vaihe suoritetaan nopeasti. Tätä työtä kutsutaan digitointi(digitalisointi). Yhdeksän nomogrammin digitointi nykyiseen esimerkkiin kesti noin 40 minuuttia.

Toinen ja kolmas vaihe edellyttävät matemaattisten pakettien käyttöä. Rakastan ja olen käyttänyt MATLABia monta vuotta. Tässä on esimerkkini linearisoidun virtausominaisuuden rakentamisesta. Esimerkki voidaan ladata linkistä, suorittaa ja ymmärtää itsenäisesti menetelmä linearisoidun virtausominaisuuden muodostamiseksi.

Tarkasteltavan turbiinin virtausominaisuudet rakennettiin seuraaville toimintaparametrien kiinteille arvoille:

• yksivaiheinen toimintatila,
• keskipaineinen höyrynpaine = 13 kgf / cm2,
• matalapaineinen höyrynpaine = 1 kgf / cm2.

1) Nimelliskulutus q t brutto sähköntuotantoon (merkityt punaiset pisteet digitoidaan - siirretään taulukkoon):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Digitoinnin tulos(kukin csv-tiedosto vastaa png-tiedostoa):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) MATLAB-komentosarja laskelmilla ja kaavioilla:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Nomogrammien digitointitulos ja linearisoidun virtausominaisuuden muodostamisen tulos taulukkomuodossa:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Vaihe 1. Muunna nomogrammit tai mittaustulokset taulukkomuodoksi

1. Lähtötietojen käsittely

Esimerkkimme lähtötiedot ovat qt bruttomääriä.

Monien nomogrammien digitointiin tarvitaan erityinen työkalu. Olen käyttänyt verkkosovellusta tähän tarkoitukseen monta kertaa. Sovellus on yksinkertainen, kätevä, mutta ei tarpeeksi joustava prosessin automatisoimiseksi. Osa työstä on tehtävä manuaalisesti.

Tässä vaiheessa on tärkeää digitalisoida nomogrammien ääripisteet, jotka asettavat höyryturbiinin toiminnan ohjausalueen rajat.

Työ koostui kulutusominaisuuksien pisteiden merkitsemisestä jokaisessa png-tiedostossa sovelluksen avulla, tuloksena olevan csv: n lataamisen ja kaiken datan keräämisen yhteen taulukkoon. Digitoinnin tulos löytyy tiedostosta PT-80-linear-character-curve.xlsx, taulukosta "PT-80", taulukosta "Initial data".

2. Mittayksiköiden muuntaminen tehoyksiköiksi

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 = \ frac (q_T \ cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \ qquad (1) \ end (yhtälö) $$ display $$

ja tuomme kaikki alkuarvot MW: iin. Laskelmat suoritettiin MS Excel -työkaluilla.

Tuloksena oleva taulukko "Alkutiedot (tehoyksiköt)" on tulos algoritmin ensimmäisestä vaiheesta.

Vaihe 2. Höyryturbiinin virtausominaisuuden linearisointi

1. Tarkistetaan MATLAB-toiminta

Tässä vaiheessa sinun on asennettava ja avattava MATLAB-versio 7.3 tai uudempi (tämä on vanha versio, nykyinen versio on 8.0). Avaa MATLABissa tiedosto PT_80_linear_characteristic_curve.m, suorita se ja varmista, että se toimii. Kaikki toimii oikein, jos komentosarjan suorittamisen komentorivillä seurauksena on seuraava viesti:

Arvot luettiin tiedostosta PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx 1 sekunnissa Kertoimet: a (N) = 2.317, a (Qп) = 0.621, a (Qт) = 0.255, a0 = 33.874 Keskimääräinen virhe = 0.006, (0.57%) Säätöalueen raja-arvojen lukumäärä = 37

Jos sinulla on virheitä, selvitä itse, kuinka korjata ne.

2. Laskelmat

Kaikki laskelmat toteutetaan tiedostossa PT_80_linear_characteristic_curve.m. Katsotaanpa sitä pala palalta.

1) Määritä edellisessä vaiheessa saatu taulukko "Alkutiedot (tehoyksiköt)" sisältävän lähdetiedoston, taulukon ja solualueiden nimi.

XLSFileName = "PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx"; XLSSheetName = "PT-80"; XLSRange = "F3: I334";

2) Luemme lähdetiedot MATLABissa.

sourceData = xlsread (XLSFileName, XLSSheetName, XLSRange); N = sourceData (:, 1); Qm = sourceData (:, 2); Ql = sourceData (:, 3); Q0 = sourceData (:, 4); fprintf ("Tiedostosta% s luetut arvot tiedostossa% 1.0f sec \ n", XLSFileName, toc);

Käytämme muuttujaa Qm keskimääräiseen painehöyryn virtausnopeuteen Qp, indeksiin m alkaen keskellä- keskiverto; samoin käytämme muuttujaa Ql matalapaineisen höyryn virtausnopeudelle Q n, indeksi l alkaen matala- lyhyt.

3) Määritä kertoimet α i.

Muistakaamme kulutusominaisuuksien yleinen kaava

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 = f (N, Q_P, Q_T) \ qquad (2) \ end (yhtälö) $$ display $$

ja määritä itsenäiset (x_digit) ja riippuvat (y_digit) muuttujat.

x_luku =; % sähköä N, teollisuushöyry Qp, lämmityshöyry Qt, yksikkövektori y_luku = Q0; % elävän höyryn kulutus Q0

Jos et ymmärrä miksi x_digit-matriisissa on yksikkövektori (viimeinen sarake), lue sitten materiaalit lineaarisesta regressiosta. Regressioanalyysin aiheesta suosittelen kirjaa Draper N., Smith H. Sovellettu regressioanalyysi... New York: Wiley, Lehdistössä, 1981.693 Sivumäärä (saatavana venäjäksi).

Yhtälö höyryturbiinin linearisoidulle virtaukselle

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 = \ alpha_N \ cdot N + \ alpha_P \ cdot Q_P + \ alpha_T \ cdot Q_T + \ alpha_0 \ qquad (3) \ end (yhtälö) $$ display $$

on moninkertainen lineaarinen regressiomalli. Kertoimet ai määritetään käyttäen "Sivilisaation suuri siunaus"- pienimpien neliöiden menetelmä. Erikseen totean, että Gauss kehitti pienimmän neliösumman menetelmän vuonna 1795.

MATLABissa tämä tehdään yhdellä rivillä.

A = regressio (y_luku, x_luku); fprintf ("Kertoimet: a (N) =% 4,3f, a (Qп) =% 4,3f, a (Qт) =% 4,3f, a0 =% 4,3f \ n", ... A);

Muuttuja A sisältää halutut kertoimet (katso viesti MATLAB-komentoriviltä).

Siten saadulla PT-80-höyryturbiinin linearisoidulla virtausominaisuudella on muoto

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 = 2.317 \ cdot N + 0.621 \ cdot Q_P + 0.255 \ cdot Q_T + 33.874 \ qquad (4) \ end (yhtälö) $$ display $$

4) Arvioidaan saadun virtausominaisuuden linearisointivirhe.

y_malli = x_luku * A; err = abs (y_malli - y_digit). / y_digit; fprintf ("Keskimääräinen virhe =% 1,3f, (% 4,2f %%) \ n \ n", keskiarvo (virhe), keskiarvo (virhe) * 100);

Lineaarointivirhe on 0,57%(katso viesti MATLAB-komentoriviltä).

Höyryturbiinin linearisoidun virtausominaisuuden käytön mukavuuden arvioimiseksi ratkaisemme ongelman laskea korkeapainehöyryn virtausnopeus Q 0 tunnetuille kuorman N, Qp, Qt arvoille.

Olkoon sitten N = 82,3 MW, Qp = 55,5 MW, Qt = 62,4 MW

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 = 2.317 \ cdot 82.3 + 0.621 \ cdot 55.5 + 0.255 \ cdot 62.4 + 33.874 = 274.9 \ qquad (5) \ end (yhtälö) $$ display $$

Haluan muistuttaa, että keskimääräinen laskuvirhe on 0,57%.

Palatkaamme takaisin kysymykseen, miksi höyryturbiinin lineaarinen virtaus on periaatteessa helpompaa kuin nimigogrammien ominaiskulutus qt brutto sähköntuotantoon? Selvitä kaksi ongelmaa ymmärtääksesi käytännössä vallitsevan perustavanlaatuisen eron.

1. Laske Q 0 -arvo määritetyllä tarkkuudella käyttämällä nomogrammeja ja silmiäsi.
2. Automatisoi Q 0 -laskentaprosessi nomogrammien avulla.

Ensimmäisessä tehtävässä qt: n bruttoarvojen määrittäminen silmällä on ilmeisesti täynnä karkeita virheitä.

Toinen tehtävä on hankala automatisoida. Koska brutto qt-arvot ovat epälineaarisia, niin tällaista automaatiota varten digitoitujen pisteiden määrä on kymmenen kertaa suurempi kuin tässä esimerkissä. Pelkkä digitalisointi ei riitä, myös algoritmi on toteutettava interpolointi(arvojen löytäminen pisteiden välillä) epälineaariset bruttoarvot.

Vaihe 3. Höyryturbiinin säätöalueen rajojen määrittäminen

1. Laskelmat

Säätöalueen laskemiseksi käytämme toista "Sivilisaation siunaus"- kupera rungon menetelmä.

MATLABissa tämä tehdään seuraavasti.

indexCH = convhull (N, Qm, Ql, "yksinkertaistaa", tosi); indeksi = yksilöllinen (indexCH); regRange =; regRangeQ0 = * A; fprintf ("Säätöalueen rajapisteiden lukumäärä =% d \ n \ n", koko (indeksi, 1));

Convhull () -menetelmä määrittelee säätöalueen rajapisteet saadaan muuttujien N, Qm, Ql arvojen perusteella. Muuttuja indexCH sisältää Delaunayn kolmiomittauksella rakennettujen kolmioiden kärjet. RegRange-muuttuja sisältää säätöalueen rajapisteet; muuttuva regRangeQ0 - korkeapainehöyrynkulutusarvot säätöalueen raja-arvoille.

Laskentatulos löytyy tiedostosta PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, taulukosta "PT-80-result", taulukosta "Säätöalueen rajat".

Linearisoitu virtausominaisuus on piirretty. Se on kaava ja 37 pistettä, jotka määrittävät säätöalueen rajat (kuori) vastaavassa taulukossa.

2. Todentaminen

Kun automatisoidaan Q 0: n laskemisprosesseja, on tarpeen tarkistaa, onko jokin piste, jonka arvot ovat N, Qp, Qt, säätöalueen sisällä vai sen ulkopuolella (tila ei ole teknisesti toteutettavissa). MATLABissa tämä voidaan tehdä seuraavasti.

Asetamme arvot N, Q p, Q t, jotka haluamme tarkistaa.

n = 75; qm = 120; ql = 50;

Tarkistetaan.

in1 = inpolygon (n, qm, regRange (:, 1), regRange (:, 2)); in2 = inpolygon (qm, ql, regRange (:, 2), regRange (:, 3)); in = in1 && in2; jos fprintf: ssä ("piste N =% 3,2f MW, Qp =% 3,2f MW, Qt =% 3,2f MW on säätöalueella \ n", n, qm, ql); muuten fprintf ("Piste N =% 3,2f MW, Qp =% 3,2f MW, Qt =% 3,2f MW on säätöalueen ulkopuolella (teknisesti saavutettavissa) \ n", n, qm, ql); loppuun

Tarkastus suoritetaan kahdessa vaiheessa:

• muuttuja in1 osoittaa, ovatko N: n, Qn: n arvot kuoren projektiossa N, Qn-akselilla;
• samoin muuttuja in2 näyttää, putoavatko Qn, Qt: n arvot kuoren projektioon Qn, Qt-akselilla.

Jos molemmat muuttujat ovat yhtä suuria kuin 1 (tosi), haluttu piste sijaitsee kuoren sisällä, mikä asettaa höyryturbiinin toiminnan ohjausalueen.

Kuva saadusta höyryturbiinin lineaarisesta virtausominaisuudesta

Suurin osa "Sivilisaation antelias hyöty" saimme havainnollistaa laskelmien tuloksia.

Ensinnäkin on sanottava, että tilaa, johon kaaviot piirretään, eli tilaa akseleilla x - N, y - Qt, z - Q0, w - Qn, kutsutaan hallintatila(katso CHPP-toiminnan optimointi Venäjän sähkön ja kapasiteetin tukkumarkkinoilla

). Tämän tilan kukin kohta määrittelee höyryturbiinin tietyn toimintatavan. Tila voi olla

• teknisesti toteutettavissa, jos piste on vaipan sisällä, joka määrittää säätöalueen,
• teknisesti ei voida toteuttaa, jos piste on tämän kuoren ulkopuolella.

Jos puhumme höyryturbiinin kondensaatiotilasta (Q p = 0, Q t = 0), niin linearisoitu virtausominaisuus edustaa Jana... Jos puhumme T-tyyppisestä turbiinista, niin linearisoitu virtausominaisuus on tasainen monikulmio 3D-tilassa akseleilla x - N, y - Q t, z - Q 0, mikä on helppo visualisoida. PT-tyyppiselle turbiinille visualisointi on vaikeinta, koska tällaisen turbiinin linearisoitu virtaus edustaa tasainen monikulmio nelidimensionaalisessa tilassa(selityksiä ja esimerkkejä, katso CHPP-toiminnan optimointi Venäjän sähkön ja kapasiteetin tukkumarkkinoilla, osio Turbiinin virtausnopeuden linearisointi).

1. Kuva saadusta höyryturbiinin linearisoidusta virtausominaisuudesta

Rakennetaan taulukon "Lähtötiedot (tehoyksiköt)" arvot tilatilaan.

Riisi. 3. Virtausnopeusominaisuuden alkupisteet järjestelmätilassa akseleilla x - N, y - Q t, z - Q 0

Koska emme voi rakentaa riippuvuutta nelidimensionaalisessa tilassa, emme ole vielä saavuttaneet sellaista sivilisaation siunausta, toimimme Q n -arvoilla seuraavasti: poissulkea ne (kuva 3), korjata ne (kuva 4) ) (katso piirtokoodi MATLAB: ssä).

Korjataan arvo Q p = 40 MW ja rakennetaan lähtökohdat ja linearisoitu virtausominaisuus.

Riisi. 4. Virtausominaisuuden alkupisteet (siniset pisteet), linearisoidut virtausominaisuudet (vihreä tasainen monikulmio)

Palataan takaisin kaavaan, jonka olemme saaneet linearisoidulle virtausominaisuudelle (4). Jos korjaamme Q p = 40 MW MW, kaavalla on muoto

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 = 2.317 \ cdot N + 0.255 \ cdot Q_T + 58.714 \ qquad (6) \ end (yhtälö) $$ display $$

Tämä malli määrittelee tasaisen monikulmion kolmiulotteisessa tilassa akseleilla x - N, y - Q т, z - Q 0 analogisesti T-tyyppisen turbiinin kanssa (näemme sen kuvassa 4).

Monia vuosia sitten, kun qt bruttomääriä kehitettiin, he tekivät perustavanlaatuisen virheen lähtötietojen analysointivaiheessa. Pienimmän neliösumman menetelmän käyttämisen ja höyryturbiinin lineaarisen virtauksen rakentamisen sijasta, jostain tuntemattomasta syystä, tehtiin primitiivinen laskelma:

$$ display $$ \ begin (yhtälö) Q_0 (N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \ qquad (7) \ end (yhtälö) $$ display $$

Vähentäen korkeapainehöyryn virtausnopeudesta Q 0 höyryn virtausnopeudet Q t, Q p ja saivat tuloksena olevan eron Q 0 (N) = Q e sähköntuotantoon. Tuloksena saatu arvo Q 0 (N) = Q e jaettiin N: llä ja muunnettiin kcal / kWh: ksi saatuaan ominaiskulutus q brutto. Tämä laskelma ei ole termodynamiikan lakien mukainen.

Hyvät lukijat, ehkä tiedät tuntemattoman syyn? Jaa se!

2. Kuva höyryturbiinin säätöalueesta

Katsotaanpa säätöalueen kirjekuorta tilatilassa. Sen rakentamisen lähtökohdat on esitetty kuvassa. 5. Nämä ovat samat kohdat, jotka näemme kuvassa. 3, mutta nyt parametri Q 0 on poistettu.

Riisi. 5. Virtausominaisuuksien alkupisteet järjestelmätilassa akseleilla x - N, y - Q p, z - Q t

Kuvion pistejoukko 5 on kupera. Convexhull () -toiminnon avulla olemme määrittäneet pisteet, jotka määrittelevät tämän sarjan ulkokuoren.

Delaunayn kolmiomittaus(joukko yhdistettyjä kolmioita) antaa meille mahdollisuuden rakentaa säätöalueen kirjekuori. Kolmioiden yläosat ovat tarkastelemamme PT-80 -höyryturbiinin säätöalueen raja-arvot.

Riisi. 6. Säätöalueen kuori, jota edustaa monia kolmioita

Kun tarkistimme tietyn pisteen putoamisen säätöalueen sisäpuolelle, tarkasimme, onko tämä piste syntyneen kuoren sisällä vai ulkopuolella.

Kaikki yllä esitetyt kaaviot rakennettiin MATLAB-työkaluilla (katso PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Lupaavat ongelmat, jotka liittyvät höyryturbiinin toiminnan analysointiin käyttämällä linearisoitua virtausominaisuutta

Jos teet tutkintotodistusta tai väitöskirjaa, voin tarjota sinulle useita ongelmia, joiden tieteellisen uutuuden voit helposti todistaa koko maailmalle. Lisäksi teet erinomaista ja palkitsevaa työtä.

Tehtävä 1

Näytä, kuinka tasainen monikulmio muuttuu, kun matalapaineen Qt höyrynpaine muuttuu.

Tehtävä 2

Näytä, kuinka tasainen monikulmio muuttuu, kun lauhduttimen paine muuttuu.

Tehtävä 3

Tarkista, onko linearisoidun virtausominaisuuden kertoimet mahdollista esittää moodin lisäparametrien funktioiden muodossa, nimittäin:

$$ näyttö $$ \ begin (yhtälö) \ alpha_N = f (p_ (0), ...); \\ \ alpha_P = f (p_ (P), ...); \\ alpha_T = f (p_ (T), ...); \\ \ alpha_0 = f (p_ (2), ...). \ end (yhtälö) $$ näyttää $$

Tässä p 0 on korkeapaineinen höyrynpaine, p p on keskipaineinen höyrynpaine, p t on matalapaineinen höyrynpaine, p 2 on pakokaasun höyrynpaine lauhduttimessa, kaikki yksiköt ovat kgf / cm2.

Perustele tulos.

Linkit

Chuchueva I.A., Inkina N.E. CHP-toiminnan optimointi sähkön ja sähkön tukkumarkkinoilla Venäjällä // Science and Education: Scientific julkaisu MSTU im. N.E. Bauman. 2015. nro 8. S. 195-238.

• Osa 1. Sähkön ja lämmön yhteistuotannon optimoinnin ongelman sisällöllinen muotoilu Venäjällä
• Osa 2. Turbiinin virtausominaisuuden linearisointi

Lisää tageja

Höyryturbiinin PT-80 / 100-130 / 13 kattava modernisointi

Modernisoinnin tarkoituksena on lisätä turbiinin sähkö- ja lämmityskapasiteettia lisäämällä turbiinin hyötysuhdetta. Päävaihtoehdon nykyaikaistaminen koostuu solukkojen HPC-suojavaippatiivisteiden asentamisesta ja keskipaineisen virtaustien korvaamisesta uuden LP-roottorin valmistuksella, jotta voidaan lisätä HPC: n läpäisykykyä 383 t / h. Samanaikaisesti paineensäätöalue tuotantouutossa säilyy, höyryn suurin virtausnopeus lauhduttimeen ei muutu.
Vaihdettavat yksiköt turbiiniyksikön modernisoinnin aikana päävaihtoehdon puitteissa:

• 1–17 HPC-vaiheen kennorakenteisten ylisuojusten asentaminen;
• TsSND: n ohjainlaite;
• RK ČSD: n satulat suuremmassa virtausosassa muuttamalla ČSD-rungon yläpuolen höyrylaatikoita uusien kansien asentamiseksi;
• Säätöventtiilit SD ja nokanjakolaite;
• TsSND: n 19–27 vaiheen kalvot, jotka on varustettu koteloiduilla kennotiivisteillä ja kierrejousilla varustetuilla O-renkailla;
• SND-roottori, johon on asennettu uudet 18-27 LSPC-portaat.
• Kalvojen haltijat nro 1, 2, 3;
• Etuosan tiiviste ja kierrejousen O-renkaat;
• Kiinnityslevyt 28, 29, 30 pidetään voimassa olevan mallin mukaisesti, mikä vähentää päivityskustannuksia (edellyttäen, että käytetään vanhoja kiinnityslevyjä).

Lisäksi päävaihtoehdon puitteissa se on tarkoitettu 1 - 17 HPC-vaiheen kennorakenteisten ylivaippatiivisteiden asentamiseen kalvojen visiiriin hitsaamalla tiivistysvaipat työterien suojiin.

Päävaihtoehdon mukaisen modernisoinnin tuloksena saavutetaan seuraava:

1. Turbiinin suurimman sähkötehon nostaminen 110 MW: iin ja lämmönpoistokapasiteetin nostaminen 168,1 Gcal / h: iin teollisen uuttamisen vähentämisen vuoksi.
2. Turbiiniyksikön luotettavan ja ohjattavan toiminnan varmistaminen kaikissa toimintatiloissa, mukaan lukien alhaisimmat mahdolliset paineet teollisuuden ja yhteistuotannon uuttamisessa.
3. Turbiiniyksikön tehokkuuden lisääminen;
4. Varmistetaan saavutettujen teknisten ja taloudellisten indikaattorien vakaus uudistamisjaksolla.

Modernisoinnin vaikutus päätuotannon määrään:

Turbiiniyksikkötilat	Sähköteho, MW	Höyryn kulutus lämmitykseen, t / h	Höyryn kulutus tuotantoon, t / h
Tiivistyvä
Nimellinen
Suurin teho
Suurimmalla mahdollisella lämmityksen poisto
Arvopaperikeskuksen tehokkuuden lisääminen
HPC-tehokkuuden kasvu

Lisäehdotukset (vaihtoehdot) nykyaikaistamiseksi

• HPC-säätövaiheen häkin nykyaikaistaminen asentamalla ylisuorat hunajakennotiivisteet
• Viimeisten vaiheiden kalvojen asennus tangentiaalisesti
• Erittäin tiukat HPC-säätöventtiilivarren tiivisteet

Lisävaihtoehtojen päivityksen vaikutus

№ p / s	Nimi	vaikutus
	HPC-säätövaiheen häkin nykyaikaistaminen asentamalla ylisuorat hunajakennotiivisteet	Kapasiteetin lisäys 0,21-0,24 MW - HPC-tehokkuuden kasvu 0,3-0,4% - työn luotettavuuden lisääminen turbiinien seisokit
	Viimeisten vaiheiden kalvojen asennus tangentiaalisesti	Lauhdutustila: - kapasiteetin lisäys 0,76 MW - CSND: n tehokkuuden lisääminen 2,1%
	Pyörivä kalvotiiviste	Turbiiniyksikön tehokkuuden lisääminen, kun se toimii tilassa, jossa on täysin suljettu pyörivä kalvo 7 Gcal / h
	HPC: n ja HPC: n päällystiivisteiden korvaaminen hunajakennotiivisteillä	Sylinterien tehokkuuden lisääminen (HPC 1,2-1,4%, LPPC 1%); - kapasiteetin lisäys (HPC 0,6-0,9 MW, LPHC 0,2 MW); - turbiiniyksiköiden luotettavuuden parantaminen - saavutetun teknisen ja taloudellisen vakauden varmistaminen indikaattorit peruskorjauskaudella; - varmistetaan luotettava, heikentämättä työn tehokkuutta HPC: n ja HPC: n ylivaipan tiivisteet transienttitiloissa, sis. turbiinien hätäpysäytysten aikana.
	HPC-säätöventtiilien vaihto	Kapasiteetin lisäys 0,02-0,11 MW - HPC-tehokkuuden kasvu 0,12% - työn luotettavuuden lisääminen
	Kennopäätytiivisteiden LPC asennus	Ilmavuotojen poistaminen päätetiivisteiden kautta - lisätä turbiinin luotettavuutta - turbiinin tehokkuuden lisääminen - saavutettujen teknisten ja taloudellisten indikaattorien vakaus koko huoltokauden ajan - luotettava, lopputuloksesta tinkimättä tehokkuudesta LPC-tiivisteet transienttitiloissa, sis. hätätilanteessa turbiinien seisokit

3.3.4 Höyryturbiiniyksikkö PT-80 / 100-130 / 13

Teollisuuden ja lämmön höyrynpoistolla varustettu yhteistuotantohöyryturbiini PT-80 / 100-130 / 13 on tarkoitettu TVF-120-2-sähkögeneraattorin suorakäyttöön pyörimisnopeudella 50 r / s ja lämmönsyöttöön tuotannon ja lämmityksen tarpeisiin .

Teho, MW

nimellinen 80

enintään 100

Steam-luokitukset

paine, MPa 12,8

lämpötila, 0 С 555

Ilmahöyryn kulutus tuotantotarpeisiin, t / h

nimellinen 185

enintään 300

ylempi 0,049-0,245

alempi 0,029-0,098

Tuotannon näytteenottopaine 1.28

Veden lämpötila, 0 С

ravitseva 249

jäähdytys 20

Jäähdytysvedenkulutus, t / h 8000

Turbiinilla on seuraavat säädettävät höyrynpoistot:

teollinen, jolla on absoluuttinen paine (1,275 ± 0,29) MPa ja kaksi lämmitysuuttoa - ylempi, jonka absoluuttinen paine on välillä 0,049-0,245 MPa, ja alempi, jonka paine on alueella 0,029-0,098 MPa. Lämmityksen nousupainetta ohjataan yhdellä säätökalvolla, joka on asennettu ylempään lämmityksen lähtökammioon. Lämmitysuuttoissa säädetty paine ylläpidetään: ylemmässä - molemmat lämmitysuutot kytkettyinä, alemmassa - yhdessä alemmassa lämmitysuutossa. Päävirta alemman ja ylemmän lämmitysvaiheen verkkolämmittimien läpi on johdettava peräkkäin ja yhtä suurina määrinä. Verkkolämmittimien läpi kulkevan veden virtausta on hallittava.

Turbiini on yksiakselinen, kaksisylinterinen yksikkö. HPC: n virtausreitillä on yksirivinen säätövaihe ja 16 paineastetta.

LPC: n virtausreitti koostuu kolmesta osasta:

ensimmäisessä (ylempään lämmitysputkeen asti) on säätövaihe ja 7 paineastetta,

toinen (lämmitysuuttamisen välillä) kaksi painevaihetta,

kolmas on säätövaihe ja kaksi paineastetta.

Kiinteä taottu korkeapaineroottori. Matalapaineroottorin ensimmäiset kymmenen levyä on taottu kiinteästi akselin kanssa, muut kolme levyä on asennettu.

Turbiinin suuttimen höyryjakauma. HPC: n ulostulossa osa höyrystä menee hallittuun tuotantouutokseen, loput menee LPP: hen. Lämmitysuutot suoritetaan vastaavista LPC-kammioista.

Lämmitysajan lyhentämiseksi ja käynnistysolosuhteiden parantamiseksi tarjotaan laippojen ja nastojen höyrylämmitys ja elävän höyryn syöttö etuosan HPC-tiivisteeseen.

Turbiini on varustettu estolaitteella, joka pyörittää turbiiniyksikön akselilinjaa taajuudella 3,4 rpm.

Turbiiniterät on suunniteltu toimimaan 50 Hz: n verkkotaajuudella, mikä vastaa turbiiniyksikön roottorin nopeutta 50 r / s (3000 rpm). Turbiinin pitkäaikainen käyttö on sallittua taajuuspoikkeamalla verkossa 49,0-50,5 Hz.

3.3.5 Höyryturbiinilaite R-50 / 60-130 / 13-2

Höyryturbiini vastapaineella R-50 / 60-130 / 13-2 on suunniteltu käyttämään TVF-63-2-sähkögeneraattoria pyörimisnopeudella 50 s -1 ja syöttämään höyryä tuotantotarpeisiin.

Turbiinin pääparametrien nimellisarvot on annettu alla:

Teho, MW

Arvioitu 52,7

Enintään 60

Höyryn alkuparametrit

Paine, MPa 12,8

Lämpötila, о С 555

Pakokaasupaine, MPa 1.3

Turbiinissa on kaksi säätelemätöntä höyryuuttoa, jotka on tarkoitettu syöttöveden lämmittämiseen korkeapainelämmittimissä.

Turbiinin muotoilu:

Turbiini on yksisylinterinen yksikkö, jossa on yksirivinen ohjausvaihe ja 16 paineastetta. Kaikki roottorilevyt on taottu yhdeksi kappaleeksi akselin kanssa. Ohittaa turbiinin höyrynjako. Tuoretta höyryä johdetaan erilliseen höyrylaatikkoon, jossa on automaattinen sulkuventtiili, josta höyry virtaa ohitusputkien kautta neljään säätöventtiiliin.

Turbiinilavat on suunniteltu toimimaan nopeudella 3000 kierrosta minuutissa. Turbiinin pitkäaikainen käyttö on sallittua taajuuspoikkeamalla verkossa 49,0-50,5 Hz

Turbiiniyksikkö on varustettu suojalaitteilla korkeapainepumpun yhteiseen sammuttamiseen samalla kun ohituslinja kytketään päälle antamalla signaali. Ilmanvaihtoventtiilit-kalvot, jotka on asennettu pakoputkiin ja avautuvat, kun paine putkissa nousee 0,12 MPa: iin.

3.3.6 Höyryturbiinilaite Т-110 / 120-130 / 13

Lämmityshöyrynpoistolla varustettu yhteistuotantohöyryturbiini T-110 / 120-130 / 13 on tarkoitettu TVF-120-2-sähkögeneraattorin suorakäyttöön pyörimisnopeudella 50 r / s ja lämmönsyöttöön lämmitystarpeita varten.

Turbiinin pääparametrien nimellisarvot on esitetty alla.

Teho, MW

nimellinen 110

enintään 120

Steam-luokitukset

paine, MPa 12,8

lämpötila, 0 С 555

par 732

enintään 770

Höyrynpaineen muutosrajat säännellyssä lämmönpoistossa, MPa

ylempi 0,059-0,245

alempi 0,049-0,196

Veden lämpötila, 0 С

ravintoaine 232

jäähdytys 20

Jäähdytysvedenkulutus, t / h 16000

Höyrynpaine lauhduttimessa, kPa 5.6

Turbiinissa on kaksi lämmitysulostuloa - alempi ja ylempi, tarkoitettu lämmitysjärjestelmän veden asteittaiseen lämmittämiseen. Lämmitysveden asteittaisella lämmittämisellä kahden lämmitysliitännän höyryllä säätö pitää yllä asetetun lämmitysveden lämpötilan ylemmän verkkolämmittimen takana. Kun lämmitysjärjestelmää lämmitetään yhdellä alemmalla hanalla, lämmitysveden lämpötila pidetään alemman verkkolämmittimen takana.

Säädeltyjen lämmitysuutteiden paine voi vaihdella seuraavissa rajoissa:

ylemmässä 0,059 - 0,245 MPa, kun kaksi lämmitysuuttoa on kytketty päälle,

alemmassa 0,049 - 0,196 MPa, kun ylempi lämmitysvalinta on kytketty pois päältä.

Turbiini Т-110 / 120-130 / 13 on yksiakselinen yksikkö, joka koostuu kolmesta sylinteristä: HPC, HPC, LPH.

HPC - yksivirtainen, kaksirivinen säätövaihe ja 8 paineastetta. Korkeapaineroottori on yksiosainen taottu.

TsSD - myös yksivirtainen, sisältää 14 paineastetta. Keskipaineroottorin ensimmäiset 8 levyä on taottu kiinteästi akselin kanssa, loput 6 on asennettu. CPC: n ensimmäisen vaiheen ohjainsiipi on asennettu koteloon, loput kalvot asennetaan häkkeihin.

LPC - kaksivirtainen, siinä on kaksi vaihetta kussakin vasemman ja oikean pyörimisvirrassa (yksi säätö- ja yksi painevaihe). Viimeisen vaiheen työterän pituus on 550 mm, tämän vaiheen juoksupyörän keskimääräinen halkaisija on 1915 mm. Matalapaineroottorissa on 4 pehmustettua levyä.

Turbiinin käynnistyksen helpottamiseksi kuumasta tilasta ja sen ohjattavuuden lisäämiseksi käytön aikana kuormitettuna, etuosan HPC-tiivisteen viimeistä edelliseen kammioon syötetyn höyryn lämpötilaa nostetaan sekoittamalla kuumaa höyryä säätöventtiilien sauvoista tai päähöyrylinjasta. Tiivisteiden viimeisistä osastoista höyry-ilma-seos imetään ulos tiivisteistä imuilmaisimen avulla.

Lämmitysajan lyhentämiseksi ja turbiinin käynnistysolosuhteiden parantamiseksi HPC-laippojen ja -tappien höyrylämmitys on järjestetty.

Turbiiniterät on suunniteltu toimimaan 50 Hz: n verkkotaajuudella, mikä vastaa turbiiniyksikön roottorin nopeutta 50 r / s (3000 rpm).

Turbiinin pitkäaikainen käyttö on sallittu taajuuspoikkeamalla verkossa 49,0-50,5 Hz. Järjestelmän hätätilanteissa turbiinin lyhytaikainen käyttö on sallittua verkon taajuudella, joka on alle 49 Hz, mutta ei alle 46,5 Hz (aika ilmoitetaan teknisissä olosuhteissa).

Tiedot teoksesta "Almatyn CHPP-2: n nykyaikaistaminen muuttamalla lisävedenkäsittelyjärjestelmän vesikemiallinen järjestelmä syöttöveden lämpötilan nostamiseksi 140-145 ° C: een"

Höyryturbiinilaitos PT-80 / 100-130 / 13

80 MW: n TEHOLLA

Höyrylauhdutin turbiini PT-80 / 100-130 / 13 (kuva 1), säädettävä höyrynpoisto (tuotanto ja kaksivaiheinen yhteistuotanto), nimellisteho 80 MW, nopeus 3000 rpm, on tarkoitettu suoraan vaihtovirtageneraattori, jonka teho on 120 MW, tyyppi TVF-120-2, kun työskentelet lohkossa kattilayksikön kanssa.

Turbiinissa on regeneratiivinen laite syöttöveden lämmittämiseksi, verkkolämmittimet verkkoveden asteittaiseksi lämmittämiseksi ja sen on toimittava yhdessä lauhdutinyksikön kanssa (kuva 2).

Turbiini on suunniteltu toimimaan seuraavilla pääparametreilla, jotka on esitetty taulukossa 1.

Turbiinissa on säädettävä höyryuutto: tuotanto paineella 13 ± 3 kgf / cm2 abs; kaksi yhteistuotantouutosta (lämmitysverkkovedelle): ylempi paineella 0,5-2,5 kgf / cm 2 abs; alempi-0,3-1 kgf / cm 2 abs.

Paineen säätö tapahtuu yhdellä säätökalvolla, joka on asennettu alempaan lämmönpoistokammioon.

Sähkön ja lämmön yhteistuotannossa säädetty paine säilyy: ylemmässä uutossa, jossa kaksi lämmitysuuttoa on kytketty päälle, alemmassa, jossa yksi alempi lämmitysuutto on kytketty päälle.

Syöttöveden lämmitys tapahtuu peräkkäin LPH: ssa, ilmanpoistimessa ja HPH: ssa, joihin syötetään turbiinin uuttojen höyryä (säännelty ja säätelemätön).

Tiedot regeneratiivisista valinnoista on annettu taulukossa. 2 ja vastaavat kaikkien indikaattoreiden parametreja.

Taulukko 1 Taulukko 2

Lämmitin	Höyryparametrit uuttokammiossa		Määrä valittu höyry, t / h
	Paine, kgf / cm 2 abs.	Lämpötila, С
LDPE nro 6
Ilmanpoistin
PND-numero 2
PND-numero 1

Deaeraattorista turbiiniyksikön regeneratiiviseen järjestelmään tulevan syöttöveden lämpötila on 158 ° C.

Nimellisparametreilla elävää höyryä, jäähdytysveden virtausnopeus 8000 m 3 h, jäähdytysveden lämpötila 20 ° C, täysin kytketty regenerointi, HPH: ssa lämmitetyn veden määrä on yhtä suuri kuin 100% höyrynkulutus, kun turbiiniyksikkö toimii järjestelmä ilmanpoistimella 6 kgf / cm 2 abs. verkkoveden asteittaisella lämmittämisellä, turbiinin kapasiteetin ja minimihöyryvirtauksen lauhduttimeen täysipainoisella hyödyntämisellä voidaan ottaa seuraavat hallitun ulosoton arvot: hallittujen poistojen nimellisarvot 80 MW: n teholla; tuotannon valinta 185 t / h paineessa 13 kgf / cm2 abs; kokonaislämmitysuutto 132 t / h paineissa: ylemmässä uuttossa 1 kgf / cm 2 abs. ja alemmassa valinnassa 0,35 kgf / cm2 abs; tuotannon valinnan maksimiarvo paineessa valintakammiossa 13 kgf / cm 2 abs. on 300 t / h; tämän tuotannon louhinnan arvon ja sähkön ja lämmön yhteistuotannon puuttuessa turbiinin kapasiteetti on 70 MW; nimelliskapasiteetilla 80 MW ja ilman yhteistuotantouutosta tuotannon suurin uutto on noin 245 t / h; sähkön ja lämmön yhteistuotannon suurin kokonaisarvo on 200 t / h; tämän vetäytymisen määrän ja tuotannon vetäytymisen puuttuessa kapasiteetti on noin 76 MW; 80 MW: n nimellisteholla ja ilman tuotantouuttoa suurin lämmönpoisto on 150 t / h. Lisäksi 80 MW: n nimellisteho voidaan saavuttaa yhteistuotannon maksimiuutolla 200 t / h ja tuotantouutolla 40 t / h.

Turbiinin pitkäaikainen käyttö on sallittua seuraavilla pääparametrien poikkeamilla nimellisparametreista: elävä höyrynpaine 125-135 kgf / cm 2 abs. elävän höyryn lämpötila 545 - 560 ° С; jäähdytysveden lämpötilan nousu lauhduttimen sisääntulossa 33 ° C: seen ja jäähdytysveden virtausnopeus 8000 m 3 h; samanaikainen tuotannon arvon lasku ja höyryn lämmityksen uuttaminen nollaan.

Kun elävän höyryn paine nousee 140 kgf / cm 2 abs: iin. ja lämpötilat 565 ° C: een saakka, turbiini voi toimia enintään 30 minuuttia, ja turbiinin toiminnan kokonaiskesto näillä parametreilla ei saisi ylittää 200 tuntia vuodessa.

Turbiinin, jonka enimmäisteho on 100 MW, pitkäaikainen käyttö tietyissä tuotannon ja lämmön uuttamisen yhdistelmissä, riippuu uuttomäärästä ja määritetään järjestelmän kaaviossa.

Turbiinin käyttö ei ole sallittua: höyrynpaineessa tuotannon valintakammiossa yli 16 kgf / cm 2 abs. ja yhteistuotantokammiossa yli 2,5 kgf / cm2 abs. kun höyrynpaine ylikuormitusventtiilin kammiossa (4. vaiheen takana) on suurempi kuin 83 kgf / cm 2 abs; kun höyrynpaine LPC-säätöpyörän kammiossa (18. vaiheen takana) on suurempi kuin 13,5 kgf / cm 2 abs; mukana olevien paineensäätimien ja paineiden kanssa tuotannon valintakammiossa alle 10 kgf / cm2 abs. ja alemmassa lämmityksen valintakammiossa alle 0,3 kgf / cm2 abs; päästöistä ilmakehään; turbiinin pakokaasun osan lämpötila on yli 70 ° C; väliaikaisesta keskeneräisestä asennusohjelmasta; kun ylempi lämmönpoisto on kytketty päälle ja alempi lämmitysuutto pois päältä.

Turbiini on varustettu estolaitteella, joka pyörittää turbiinin roottoria.

Turbiiniteräyksikkö on suunniteltu toimimaan verkkotaajuudella 50 Hz (3000 rpm).

Turbiinin pitkäaikainen käyttö verkkotaajuuden poikkeamilla 49-50,5 Hz: n alueella, lyhytaikainen toiminta vähintään 48,5 Hz: n taajuudella, turbiinin käynnistys liukuvilla höyryparametreilla kylmästä ja kuumasta tilasta.

Arvioitu turbiinin lähtöaika eri lämpötiloista (työntöstä nimelliskuormitukseen): kylmästä - 5 tuntia; 48 tunnin käyttämättömyyden jälkeen - 3 tuntia 40 minuuttia; 24 tunnin käyttämättömyyden jälkeen - 2 tuntia 30 minuuttia; 6-8 tunnin käyttämättömyyden jälkeen - 1 tunti 15 minuuttia.

Turbiinin annetaan käydä tyhjäkäynnillä kuormituksen irtoamisen jälkeen enintään 15 minuutin ajan, jos lauhdutin jäähdytetään kiertävällä vedellä ja täysin auki olevalla pyörivällä kalvolla.

Takuun lämpökustannukset. Pöytä 3 osoittaa taatun ominaislämmönkulutuksen. Ominaishöyryn kulutus taataan 1%: n toleranssilla testitarkkuuden yläpuolella.

Taulukko 3

Teho generaattorin liittimissä, MW	Tuotannon valinta		Lämmityksen valinta		Verkon veden lämpötila verkkolämmittimen tuloaukossa, PSG 1, ° С	Generaattorin hyötysuhde,%	Syöttöveden lämmityslämpötila, ° С	Ominaislämmönkulutus, kcal / kWh
	Paine, kgf / cm 2 abs.		Paine, kgf / cm 2 abs.	Uutetun höyryn määrä, t / h

* Uuttopaineen säätimet ovat pois päältä.

Turbiinisuunnittelu. Turbiini on yksiakselinen, kaksisylinterinen yksikkö. HPC: n virtausreitillä on yksirivinen säätövaihe ja 16 paineastetta.

LPC: n virtausreitti koostuu kolmesta osasta: ensimmäisessä (ennen ylempää lämmönpoistoa) on säätövaihe ja seitsemän painevaihetta, toisessa (lämmitysuuttojen välillä) on kaksi painevaihetta ja kolmannessa säätövaihe ja kaksi painevaiheet.

Korkeapaineroottori on yksiosainen taottu. Matalapaineroottorin ensimmäiset kymmenen levyä on taottu kiinteästi akselin kanssa, muut kolme levyä on asennettu.

HPC: n ja LPC: n roottorit on kytketty jäykästi laippojen avulla, taottuina yhdessä roottorien kanssa. Matalapainesylinterin roottorit ja tyypin TVF-120-2 generaattori on kytketty jäykällä kytkimellä.

Turbiinin ja generaattorin akselien kriittiset nopeudet minuutissa: 1 580; 2214; 2470; 4650 vastaavat I, II, III ja IV poikittaisvärähtelyjen sävyjä.

Turbiinissa on höyrysuuttimen jakauma. Tuoretta höyryä johdetaan vapaasti seisovaan höyrylaatikkoon, jossa on automaattinen suljin, josta höyry virtaa ohitusputkien kautta turbiinin säätöventtiileihin.

Poistuessaan HPC: stä osa höyrystä menee hallittuun tuotantouutokseen, loput LPP: hen.

Lämmitysuutto suoritetaan vastaavista LPC-kammioista. Turbiinin LPC viimeisistä vaiheista poistuttaessa poistohöyry tulee pintatyyppiseen lauhduttimeen.

Turbiini on varustettu höyrylabyrinttitiivisteillä. Höyryä syötetään tiivisteiden viimeiseen osastoon paineella 1,03-1,05 kgf / cm 2 abs. noin 140 ° C: n lämpötila kollektorista, johon syötetään höyryä ilmanpoistimen tasauslinjasta (6 kgf / cm2 abs.) tai säiliön höyrytilasta.

Tiivisteiden ulkotiloista ejektori imee höyry-ilmaseoksen tyhjöjäähdyttimeen.

Turbiinin kiinnityskohta sijaitsee turbiinin rungossa generaattorin puolella, ja yksikkö laajenee kohti etulaakeria.

Lämmitysajan lyhentämiseksi ja käynnistysolosuhteiden parantamiseksi tarjotaan laippojen ja tappien höyrylämmitys ja jännitteinen höyrynsyöttö etuosan HPC-tiivisteeseen.

Sääntely ja suojaus. Turbiini on varustettu hydraulisella ohjausjärjestelmällä (kuva 3);

1- tehonrajoitin; 2-lohko nopeuden säätimen keloja; 3-kaukosäädin; 4-servoinen automaattinen suljin; 5-vaihteinen säädin; 6-turvasäädin; 7 turvakytkimen kelat; 8-etäisyyden servomoottorin asennonilmaisin; 9-servomoottori CVD; 10-servomoottori ČSD; 11-servomoottori LPH; 12-sähköhydraulinen muunnin (EGP); 13 summaa kelat; 14-hätä sähköpumppu; 15 valmiustilassa oleva sähköinen voitelupumppu; Ohjausjärjestelmän 16 käynnistyspumppu (vaihtovirta);

Minä- paineputki 20 kgf / cm 2 abs.II- johto HPC-servomoottorin venttiiliin;III-linja servomoottorin H "SD kelalle; IV-linja puolalleservomoottorissa PND; Keskipakopumpun V-linjan imu; VI-öljyjäähdyttimien voitelulinja; VII-linja automaattiseen sulkimeen; VIII-linja summauskäämeistä nopeuden säätimeen; IX-lisäsuojalinja; X - muut viivat.

Järjestelmän käyttöneste on mineraaliöljyä.

Tuorehöyryn tuloventtiilin, CSD: tä edeltävien säätöventtiilien ja LPHP: n höyryn ohituksen pyörivän kalvon uudelleenjärjestely suoritetaan servomoottoreilla, joita ohjaavat otteiden nopeuden säädin ja paineensäätimet.

Säädin on suunniteltu pitämään turbiinigeneraattorin pyörimisnopeus epätasaisuutena noin 4%. Se on varustettu ohjausmekanismilla, jota käytetään: turvasäätimen kelojen lataamiseen ja automaattisen jännitteisen höyryn sulkimen avaamiseen; muutokset turbiinigeneraattorin pyörimisnopeudessa ja generaattori voidaan synkronoida millä tahansa järjestelmän hätätaajuudella; tietyn generaattorikuorman ylläpitäminen generaattorin käydessä rinnakkain; normaalin taajuuden ylläpitäminen generaattorin yksittäisen käytön aikana; nopeuden lisääminen, kun testataan turvaohjaimen iskuja.

Ohjausmekanismia voidaan käyttää joko manuaalisesti, suoraan turbiinilla tai etänä ohjauspaneelista.

Palkeiden paineensäätimet on suunniteltu ylläpitämään höyrynpaine automaattisesti hallitun uuttokammion epätasaisuuksilla noin 2 kgf / cm2 tuotannon uuttamiseksi ja noin 0,4 kgf / cm2 uuttamisen lämmittämiseksi.

Ohjausjärjestelmässä on sähköhydraulinen muunnin (EHC), jonka säätöventtiilien sulkeutumiseen ja avaamiseen vaikuttaa sähköjärjestelmän tekninen suojaus ja hätäohjaus.

Turbiini on varustettu turvasäätimellä, joka estää pyörimisen nopeuden kohtuuttoman lisääntymisen, joista kaksi keskipakopistoolia laukaistaan ​​heti, kun nopeus saavuttaa 11-13% nimellisarvon yläpuolella, mikä aiheuttaa elävän höyryn automaattisen sulkimen, säätöventtiilit ja kiertokalvo sulkeutumaan. Lisäksi nopeuden säätimen kelojen lohkossa on lisäsuojaus, joka laukeaa, kun taajuutta lisätään 11,5%.

Turbiini on varustettu sähkömagneettisella kytkimellä, kun se laukeaa, automaattinen suljin, säätöventtiilit ja pyörivä PND-kalvo ovat kiinni.

Vaikutus sähkömagneettiseen kytkimeen suoritetaan: aksiaalinen siirtorele, kun roottori liikkuu aksiaalisuunnassa määrällä,

ylittää suurimman sallitun; alipainerele, jos kondensaattorissa on sallimaton alipainehäviö 470 mm Hg asti. Taide. (kun alipaine putoaa 650 mm Hg: hen, alipainerele antaa varoitussignaalin); elävän höyryn lämpötilan potentiometrit, jos elävän höyryn lämpötila laskee ilman aikaviivettä; avain turbiinin etäkatkaisuun ohjauspaneelissa; painehäviökytkin voitelujärjestelmässä 3 sekunnin viiveellä ja samanaikainen hälytyssignaali.

Turbiini on varustettu tehonrajoittimella, jota käytetään erityistapauksissa säätöventtiilien avaamisen rajoittamiseksi.

Takaiskuventtiilit on suunniteltu estämään turbiinin kiihtymistä käänteisellä höyryvirtauksella, ja ne on asennettu putkistoon (säännelty ja säätelemätön) höyrynpoistoon. Venttiilit suljetaan höyryn vastavirtauksella ja automaatiosta.

Turbiiniyksikkö on varustettu elektronisilla säätimillä, joissa on toimilaitteet, jotta voidaan ylläpitää: tietty höyrynpaine päätetiivistysputkessa vaikuttamalla höyryn syöttöventtiiliin ilmanpoistimien tasauslinjasta 6 kgf / cm 2 tai säiliön höyrytilasta; lauhduttimen kondensaattorin kerääjän taso suurimmalla poikkeamalla määritetystä ± 200 mm: stä (sama säädin kytkee lauhteen kierrätyksen päälle pienillä höyryn virtausnopeuksilla lauhduttimessa); lämmityshöyrykondensaatin taso kaikissa regenerointijärjestelmän lämmittimissä, paitsi HDPE nro 1.

Turbiiniyksikkö on varustettu suojalaitteilla: kaikkien HPH: n yhteinen sammuttaminen samanaikaisesti ohituslinjan aktivoinnin ja signaloinnin kanssa (laite laukaistaan, jos lauhteen taso nousee hätätilanteessa vahingoittumisen tai rikkomisen takia. putkijärjestelmä yhdessä HPH: sta ensimmäiseen rajaan saakka); ilmakehän venttiilit-kalvot, jotka asennetaan LPC: n pakoputkiin ja avautuvat, kun paine putkissa nousee 1,2 kgf / cm 2 abs.

Voitelujärjestelmä on suunniteltu toimittamaan öljyä T-22 GOST 32-74 ohjausjärjestelmään ja laakereiden voitelujärjestelmään.

Öljy syötetään voitelujärjestelmään ennen öljynjäähdyttimiä kahden sarjaan kytketyn injektorin avulla.

Turbiinigeneraattorin huoltamiseksi käynnistyksen aikana tarjotaan käynnistysöljysähköpumppu, jonka pyörimisnopeus on 1 500 rpm.

Turbiini on varustettu yhdellä varavirta-AC-moottoripumpulla ja yhdellä DC-moottorilla.

Kun voiteluaineen paine laskee vastaaviin arvoihin, valmius- ja hätäpumput kytketään automaattisesti päälle voiteluaineen painekytkimestä (RDS). RDS testataan säännöllisesti turbiinin käytön aikana.

Kun paine on alle sallitun, turbiini ja estolaite irrotetaan RDS-signaalista sähkömagneettiseen kytkimeen.

Hitsatun säiliön työkyky on 14 m 3.

Öljyn puhdistamiseksi mekaanisilta epäpuhtauksilta säiliöön on asennettu suodattimia. Säiliön rakenne mahdollistaa nopean ja turvallisen suodattimen vaihdon. Mekaanisista epäpuhtauksista peräisin olevan öljyn hienopuhdistukseen on suodatin, joka suodattaa jatkuvasti ohjaus- ja voitelujärjestelmien kuluttaman öljyn kulutuksen.

Öljyn jäähdyttämiseksi on kaksi öljynjäähdytintä (pystysuora), jotka on suunniteltu toimimaan kiertojärjestelmän tuoreella jäähdytysvedellä enintään 33 ° C: n lämpötilassa.

Lauhdutuslaite, Suunniteltu turbiiniyksikön ylläpitoa varten, se koostuu lauhduttimesta, pää- ja käynnistyspoistimista, lauhde- ja kiertopumpuista sekä vesisuodattimista.

Pintakaksilauhdutin, jonka kokonaisjäähdytyspinta on 3000 m 2, on suunniteltu toimimaan raikkaalla jäähdytysvedellä. Siinä on erillinen sisäänrakennettu nippu syöttö- tai verkkoveden lämmittämiseksi, jonka lämmityspinta on noin 20% koko lauhduttimen pinnasta.

Lauhduttimen mukana toimitetaan tasausastia elektronisen tasonsäätöanturin liittämistä varten, joka vaikuttaa lauhteen päälinjaan asennettuihin säätö- ja kierrätysventtiileihin. Lauhduttimessa on höyryosaan rakennettu erityinen kammio, johon HDPE-osa nro 1 on asennettu.

Ilmanpoistolaite koostuu kahdesta kolmivaiheisesta ejektorista (yksi valmiustilassa), jotka on suunniteltu imemään ilmaa ja varmistamaan normaalin lämmönvaihtoprosessin lauhduttimessa ja muissa tyhjiölämmönvaihtolaitteissa, sekä yhdestä käynnistyspoistimesta lauhduttimen alipaineen nostamiseksi nopeasti 500: een -600 mm Hg. Taide.

Kondensaatiolaitteeseen on asennettu kaksi pystysuoraa lauhdepumppua (yksi valmiustila) lauhteen pumppaamiseksi ja syöttämiseksi ilmanpoistimeen ejektorijäähdyttimien, tiivistejäähdyttimien ja HDPE: n kautta. Lauhduttimen ja generaattorin kaasujäähdyttimien jäähdytysvesi toimitetaan kiertopumpuilla.

Yksikön öljynjäähdyttimiin ja kaasujäähdyttimiin syötetyn jäähdytysveden mekaanista puhdistusta varten on asennettu pyöriväseulaiset suodattimet huuhtelua varten lennossa.

Kiertojärjestelmän käynnistyspoistin on suunniteltu täyttämään järjestelmä vedellä ennen turbiiniyksikön käynnistämistä sekä poistamaan ilma, kun se kerääntyy tyhjennyskiertoputkien yläosiin ja öljynjäähdyttimien ylempiin vesikammioihin.

Alipaineen rikkomiseen käytetään sähköventtiiliä lauhduttimen ilmanottolinjassa, joka on asennettu käynnistyspoistimeen.

Regeneratiivinen laite on tarkoitettu syöttöveden (turbiinikondensaatin) lämmittämiseen höyryllä, joka otetaan turbiinin välivaiheista. Asennus koostuu työskentelyhöyryn pintalauhduttimesta, pääpoistimesta, labyrinttitiivisteiden pintahöyrystimistä, pinnan HDPE: stä, jonka jälkeen turbiinin lauhde ohjataan pinta-HPH-ilmanpoistimeen lämmittämään syöttövettä ilmanpoistimen jälkeen. noin 105% turbiinin suurimmasta höyrynkulutuksesta.

HDPE nro 1 on rakennettu lauhduttimeen. Loput HDPE: stä asentaa erillinen ryhmä. LDPE nro 5, 6 ja 7 - pystysuora rakenne, jossa on sisäänrakennetut tulistimet ja viemärijäähdyttimet.

LDPE: n mukana toimitetaan ryhmäsuojaus, joka koostuu automaattisista ulostulo- ja takaiskuventtiileistä veden sisään- ja ulostulossa, automaattisesta sähkömagneettiventtiilistä, putkistosta lämmittimien käynnistämiseen ja sammuttamiseen.

LDPE ja HDPE on varustettu kullakin, paitsi HDPE nro 1, kondensaatin tyhjennysventtiilillä, jota ohjataan elektronisella "säätimellä".

Lämmityshöyrykondensaatin tyhjennys lämmittimistä on kaskadi. Lauhde pumpataan ulos LPH # 2: sta tyhjennyspumpulla.

LDPE: n nro 5 kondensaatti ohjataan suoraan ilmanpoistimeen 6 kgf / cm 2 abs. tai jos lämmittimessä ei ole riittävää painetta pienillä kuormilla, turbiini vaihtaa automaattisesti tyhjenemään LPHE: hen.

Regeneratiivisen asennuksen päälaitteiden ominaisuudet on annettu taulukossa. 4.

Erityinen tyhjiöjäähdytin SP toimitetaan höyryn imemiseksi turbiinien labyrinttitiivisteiden päätyosastoista.

Höyry imetään turbiinien labyrinttitiivisteiden välitiloista pystysuoraan jäähdyttimeen CO. Jäähdytin sisältyy pääkondensaatin regeneratiiviseen lämmityspiiriin LPH # 1: n jälkeen.

Jäähdyttimen rakenne on samanlainen kuin matalapainelämmittimien.

Verkkoveden lämmitys tapahtuu asennuksessa, joka koostuu kahdesta verkkolämmittimestä nro 1 ja 2 (PSG nro 1 ja 2), jotka on yhdistetty höyryllä vastaavasti alempaan ja ylempään lämmönpoistoon. Verkkolämmittimien tyyppi-PSG-1300-3-8-1.

Laitteiden tunnistetiedot		Lämmityspinta, m 2	Työympäristön parametrit		Paine, kgf / cm 2 abs., hydraulisen testin aikana tiloissa
			Vedenkulutus, m 3 / h	Vastus, m vettä. Taide.
	Sisäänrakennettu kondensaattori
PND nro 2	PN-130-16-9-II
PND nro 3
PND nro 4
PND nro 5	PV-425-230-23-1
PND nro 6	PV-425-230-35-1
PND nro 7
Höyryjäähdytin välitiivistekammioista	PN-130-1-16-9-11
Höyryjäähdytin tiivisteiden päätykammioista

TEKNINEN KUVAUS

Objektin kuvaus.
Koko nimi:"Automaattinen koulutuskurssi" PT-80 / 100-130 / 13-turbiinin käyttö ".
Symboli:
Julkaisuvuosi: 2007.

Automatisoitu PT-80 / 100-130 / 13-turbiinin toimintaa koskeva kurssi on kehitetty tämän tyyppisiä turbiinilaitoksia palvelevan käyttöhenkilöstön kouluttamiseen ja on keino CHP-henkilöstön kouluttamiseen, esikoulutukseen ja kokeen testaamiseen .
AUK laaditaan PT-80 / 100-130 / 13-turbiinien käytössä käytettyjen normatiivisten ja teknisten asiakirjojen perusteella. Se sisältää tekstiä ja graafista materiaalia interaktiiviseen oppimiseen ja harjoittelijoiden testaamiseen.
Tässä AUK: ssa kuvataan lämmitysturbiinien PT-80 / 100-130 / 13 pää- ja apulaitteiden suunnittelu ja tekniset ominaisuudet, nimittäin: päähöyryventtiilit, takaiskuventtiili, säätöventtiilit, HPC: n höyryn sisääntulo, HPC: n suunnitteluominaisuudet, HPC , LPH, turbiiniroottorit, laakerit, sulkulaite, tiivistysjärjestelmä, lauhdutinyksikkö, matalapaineen regenerointi, syöttöpumput, korkeapaineinen regenerointi, yhteistuotantolaitos, turbiinin öljyjärjestelmä jne.
Huomioon otetaan turbiinin käynnistys-, vakio-, hätä- ja pysäytystavat sekä tärkeimmät luotettavuuskriteerit höyryputkien, venttiililohkojen ja turbiinisylinterien lämmityksen ja jäähdytyksen aikana.
Huomioon otetaan turbiinin automaattinen säätöjärjestelmä, suojaus-, esto- ja merkinantojärjestelmä.
Tarkastukseen, testaukseen, laitteiden korjaukseen, turvallisuusmääräyksiin sekä palo- ja räjähdysturvallisuuteen pääsy on määritelty.

AUC-koostumus:

Automatisoitu koulutuskurssi (AUK) on ohjelmistotyökalu, joka on suunniteltu voimalaitosten ja sähköverkkojen henkilöstön perustason koulutukseen ja sen jälkeiseen tietämyksen tarkistamiseen. Ensinnäkin käyttö- ja huoltohenkilöstön koulutukseen.
AUK perustuu nykyisiin tuotanto- ja toimenkuviin, sääntelymateriaaleihin, laitevalmistajien tietoihin.
AUC sisältää:
- osio yleistä teoreettista tietoa
- osa, joka käsittelee tietyntyyppisten laitteiden suunnittelua ja käyttöä koskevia sääntöjä
- harjoittelijan itsetestausosa
- tutkijan lohko.
AUK sisältää tekstien lisäksi tarvittavan graafisen materiaalin (kaaviot, piirustukset, valokuvat).

AUC: n tietosisältö.

1. Tekstimateriaali on koottu käyttöohjeen, turbiinin PT-80 / 100-130 / 13, tehtaan ohjeiden, muiden normatiivisten ja teknisten materiaalien perusteella ja sisältää seuraavat kohdat:

1.1. Turbiiniyksikön PT-80 / 100-130 / 13 käyttö.
1.1.1. Yleistä tietoa turbiinista.
1.1.2. Öljyjärjestelmä.
1.1.3. Säätö ja suojausjärjestelmä.
1.1.4. Lauhdutuslaite.
1.1.5. Regeneratiivinen asennus.
1.1.6. Asennus lämmitysverkkovedelle.
1.1.7. Turbiinin valmistelu käyttöä varten.
Öljyjärjestelmän ja WPU: n valmistelu ja käyttöönotto.
Turbiinin ohjaus- ja suojausjärjestelmän valmistelu ja käyttöönotto.
Testataan suojausta.
1.1.8. Lauhdutuslaitteen valmistelu ja käyttöönotto.
1.1.9. Regeneratiivisen asennuksen valmistelu ja käyttöönotto.
1.1.10. Asennuksen valmistelu lämmitysjärjestelmän lämmittämistä varten.
1.1.11. Turbiinin valmistelu käynnistystä varten.
1.1.12. Yleiset ohjeet, joita on noudatettava käynnistettäessä turbiini mistä tahansa tilasta.
1.1.13. Turbiinin kylmä käynnistys.
1.1.14. Turbiinin kuuma käynnistys.
1.1.15. Toimintatapa ja parametrien muutos.
1.1.16. Lauhdutustila.
1.1.17. Järjestelmä uuttamalla tuotantoa ja lämmitystä.
1.1.18. Kuorman irtoaminen ja irtoaminen.
1.1.19. Turbiinin pysäyttäminen ja järjestelmän palauttaminen alkuperäiseen tilaansa.
1.1.20. Teknisen kunnon ja huollon tarkastus. Suojauksen tarkastamisen ehdot.
1.1.21. Voitelujärjestelmän ja WPU: n huolto.
1.1.22. Lauhdutus- ja regenerointilaitoksen huolto.
1.1.23. Lämmitysverkon veden asennuksen ylläpito.
1.1.24. Turvageneraattorin huoltoa koskevat varotoimet.
1.1.25. Paloturvallisuus turbiinilaitteiden huollossa.
1.1.26. Varoventtiilien testausmenettely.
1.1.27. Sovellus (suojaus).

2. Tämän AUC: n graafinen materiaali koostuu 15 kuvasta ja kaaviosta:
2.1. Turbiinin PT-80 / 100-130-13 (HPC) pitkittäisleikkaus.
2.2. Turbiinin PT-80 / 100-130-13 (TsSND) pitkittäisleikkaus.
2.3. Höyrynpoistoputket.
2.4. Turbiinigeneraattorin öljyviivakaavio.
2.5. Kaavio höyryn syötöstä ja tiivisteiden imusta.
2.6. Tiivistepesän lämmitin PS-50.
2.7. PS-50-tiivistekotelon lämmittimen ominaisuudet.
2.8. Kaavio turbiinigeneraattorin pääkondensaatista.
2.9. Verkkojohtojen järjestelmä.
2.10. Kaavio putkistoista höyry-ilma-seoksen imemiseksi.
2.11. LDPE-suojapiiri.
2.12. Turbiiniyksikön päähöyrylinjan kaavio.
2.13. Turbiiniyksikön viemäröintijärjestelmä.
2.14. Kaavio TVF-120-2-generaattorin kaasuöljyjärjestelmästä.
2.15. PT-80 / 100-130 / 13 LMZ -letkuyksikön energiaominaisuudet.

Tietojen tarkistus

Tutkittuaan tekstiä ja graafista materiaalia opiskelija voi aloittaa ohjelman itsetestaukseen. Ohjelma on testi, joka tarkistaa opetuksen aineiston omaksumisasteen. Virheellisen vastauksen tapauksessa operaattorille näytetään virheilmoitus ja lainaus ohjetekstistä, joka sisältää oikean vastauksen. Kurssin kysymyksiä on yhteensä 300.

Koe

Suoritettuaan kurssin ja itsekontrollin opiskelija suorittaa kokeen. Se sisältää 10 kysymystä, jotka valitaan automaattisesti satunnaisesti itsetutkimukseen tarkoitettujen kysymysten joukosta. Tentin aikana tutkijaa pyydetään vastaamaan näihin kysymyksiin kehottamatta ja ilman mahdollisuutta viitata oppikirjaan. Virheilmoituksia ei näytetä ennen testauksen päättymistä. Tentin päätyttyä opiskelija saa pöytäkirjan, jossa esitetään ehdotetut kysymykset, tutkijan valitsemat vastausvaihtoehdot ja kommentit virheellisistä vastauksista. Tentti arvioidaan automaattisesti. Testiraportti tallennetaan tietokoneen kiintolevylle. On mahdollista tulostaa se tulostimella.