Rekommendationer från forskningsinstitutet för vodgeo genom beräkning. Förklaring av vissa bestämmelser om rekommendationer om beräkning av system för insamling, ledande och rengöring av ytan från bostadsområden och företag. Programvara "Oventrop Co"
Idag analyserar vi hur man producerar den hydrauliska beräkningen av värmesystemet. När allt kommer omkring tillämpas praktiken att utforma värmesystem för den nativity. Detta är fundamentalt felaktigt tillvägagångssätt: utan föregående beräkning, kommer vi att bestämma plattan av det materiella övervägandet, vilket framkallar onormala driftsätt och gör det möjligt att uppnå maximal effektivitet.
Mål och mål för hydraulisk beräkning
Ur en teknisk synvinkel verkar det flytande värmesystemet vara ett ganska komplext komplex som innefattar värmegenereringsanordningar, transport och isolering i uppvärmda rum. Det ideala driftsättet för det hydrauliska värmesystemet anses vara sådant där kylmediet absorberar värmen från källan och sänder den med en rumsatmosfär utan förluster under rörelseprocessen. Självklart är en sådan uppgift synlig helt ouppnåelig, men ett mer omtänksamt tillvägagångssätt gör att du kan förutsäga systemets beteende under olika förhållanden och så mycket som möjligt till referensindikatorerna. Detta är det främsta målet att designa värmesystem, den viktigaste delen av vilken hydraulisk beräkning anses vara.
De praktiska målen för hydraulisk beräkning är följande:
- Förstå hur hastighet och där kylvätskan rör sig i varje systemnod.
- Bestäm vilken effekt som har ändringen i driftsättet för var och en av enheterna till hela komplexet som helhet.
- Ställ vilka prestanda- och prestationsegenskaper hos enskilda noder och enheter som är tillräckliga för att utföra sina funktioner med ett värmesystem utan betydande prisökningar och säkerställa orimligt hög tillförlitlighet.
- I slutändan - ge en strikt doserad fördelning av termisk energi i olika värmezoner och se till att denna fördelning kommer att bibehållas med hög konstant.
Det kan sägas mer: utan åtminstone de grundläggande beräkningarna är det omöjligt att uppnå en acceptabel stabilitet i det arbete och hållbar användning av utrustning. Modellering av det hydrauliska systemets verkan är faktiskt en grund för vilken vidare projektutveckling är byggd.
Typer av värmesystem
Uppgifterna för tekniska beräkningar av detta slag är komplicerade av en mängd olika värmesystem, både när det gäller skala och konfigurationsplan. Det finns flera typer av värmeförbindelser, som alla har sina egna mönster:
1. Två-rörstubbsystemoch den vanligaste versionen av enheten, väl lämpad för att organisera både centrala och individuella värmekretsar.
Övergången från värmekraftberäkningen till hydrauliken utförs genom införandet av begreppet massflöde, det vill säga en viss massa av kylmediet som orsakas av varje sektion av värmekretsen. Massflödet är förhållandet mellan den erforderliga värmekraften till produkten av kylvätskans specifika värmekapacitet till temperaturskillnaden i matnings- och returledning. Således, på uppvärmningssystemets skiss, är de viktigaste punkterna för vilka det nominella massflödet indikeras. För enkelhets skyld, parallellt, bestäms det volymetriska flödet, med hänsyn till densiteten hos det använda kylvätskan.
G \u003d q / (c (t 2 - t 1))
- Q - Nödvändig termisk kraft, W
- c är en specifik värmebärare värme, för vatten mottaget 4200 J / (kg · ° C)
- Δt \u003d (t 2 - t 1) - Temperaturskillnad mellan matning och omvänd, ° C
Logiken här är enkel: att leverera den erforderliga mängden värme till radiatorn, måste du först bestämma volymen eller massan av kylmediet med en given värmekapacitet som passerar genom rörledningen per tidsenhet. För att göra detta är det nödvändigt att bestämma kylvätskens hastighet i kretsen, vilket är lika med förhållandet mellan volymflödet till tvärsnittet av rörets inre passage. Om hastighetsberäkningen bibehålls i förhållande till massflödet måste nämnaren lägga till det densitetsvärdet av kylmediet:
V \u003d g / (ρ · f)
- V - kylvätskens hastighet, m / s
- G - Kylvätskekonsumtion, kg / s
- ρ - kylvätskens densitet, kan tas för vatten 1000 kg / m 3
- f - rörtvärsnittet är beläget enligt formeln π- · R2, där R är rörets inre diameter uppdelad i två
Uppgifter om konsumtion och hastighet är nödvändig för att bestämma den villkorliga passagen av rörets rör, såväl som tillförsel och tryck på cirkulationspumpar. De tvingade cirkulationsanordningarna måste skapa ett övertryck som låter dig övervinna det hydrodynamiska motståndet hos rören och avstängningsventilerna. Den största komplexiteten är den hydrauliska beräkningen av system med naturlig (gravitationell) cirkulation, för vilken det erforderliga övertrycket beräknas med hastigheten och graden av volymutbyggnad av det uppvärmda kylmediet.
Tryckförlust och tryck
Beräkningen av parametrarna enligt de ovan beskrivna förhållandena skulle vara tillräckliga för idealiska modeller. I verkligheten och volymetrisk ström, och kylvätskehastigheten kommer alltid att skilja sig från de beräknade systemen vid olika punkter i systemet. Anledningen till detta är det hydrodynamiska motståndet mot kylmedelsens rörelse. Det beror på ett antal faktorer:
- Friktionskrafter av kylvätskan om rörens väggar.
- Lokala resistanser av flödet, formade beslag, kranar, filter, termostatventiler och annan förstärkning.
- Förekomsten av förgreningar av anslutnings- och förgreningstyperna.
- Turbulenta vridningar på varv, smalningar, förlängningar, etc.
Uppgiften att hitta droppen i tryck och hastighet i olika delar av systemet anses vara det svåraste, det ligger inom området för beräkningar av hydrodynamiska medier. Således beskrivs friktionskrafterna hos vätskan på rörets inre yta med en logaritmisk funktion som tar hänsyn till materialets och kinematisk viskositets grovhet. Med beräkningarna av turbulenta vändningar är det fortfarande svårare: den minsta förändringen i profilen och kanalens form gör varje separat situation unik. För att underlätta beräkningarna införs två referensförhållanden:
- KVS. - Karaktäriserar bandbredd av rör, radiatorer, separatorer och andra sektioner approximativt till linjära.
- Till MS. - Bestämning av lokal motstånd i olika förstärkning.
Dessa koefficienter indikeras av rörtillverkare, ventiler, kranar, filter för varje enskild produkt. Koefficienterna är ganska lätta att använda: För att bestämma förlusten av tryck multipliceras CMC med förhållandet mellan kvadraten av kylmedelsens kylvätskehastighet till dubbelvärdet av hastighetsacceleration:
ΔH MS \u003d till MS (V2 / 2G) eller Δp ms \u003d k ms (ρv 2/2)
- ΔH MS - Tryckförlust på lokala motstånd, m
- Δp MS - Tryckförlust på lokala motstånd, PA
- Till MS - Lokal motståndskoefficient
- g - Acceleration av fritt fall, 9,8 m / s 2
- ρ - kylmedelsdensitet, för vatten 1000 kg / m 3
Tryckförlusten på linjära sektioner är förhållandet mellan kanalens bandbredd till den välkända bandbreddskoefficienten, och resultatet av divisionen måste uppföras i andra graden:
P \u003d (g / kvs) 2
- P - Tryckförlust, bar
- G - Faktisk kylvätskekonsumtion, m 3 / timme
- KVS - bandbredd, m 3 / timme
Förbalanseringssystem
Det viktigaste slutliga syftet med den hydrauliska beräkningen av värmesystemet är beräkningen av sådana bandbreddsvärden, i vilka i varje del av varje värmekrets strömmar en strikt doserad mängd värmebärare med en specifik temperatur än den normaliserade värmeutlösningen på uppvärmningsanordningar tillhandahålls. Denna uppgift verkar bara komplicerad vid första anblicken. Faktum är att balansering utförs genom att justera ventiler som begränsar kanalen. För varje ventilmodell indikeras den som KVS-koefficienten för helt öppet tillstånd och KV-koefficientdiagrammet för olika grader av öppning av justeringsstången. Genom att ändra ventilens bandbredd, som i regel är installerade vid anslutningspunkterna för uppvärmningsanordningar är det möjligt att uppnå den önskade fördelningen av kylmediet och därmed de mängder värme som överförs till dem.
Det finns emellertid en liten nyans: när bandbredd ändras vid en punkt i systemet, inte bara den faktiska flödeshastigheten på den aktuella sektorn. På grund av minskningen eller ökningen i kanalen ändras balansen i alla andra konturer. Om du tar två radiator med olika värmekraft, till exempel kopplad parallellt med den pågående rörelsen av kylmediet, då med en ökning av bandbredden hos enheten som står i kedjan, kommer den andra att få mindre värmebärare på grund av en ökning av skillnaden i det hydrodynamiska motståndet. Tvärtom, med en minskning av kanalen på grund av justeringsventilen, kommer alla andra radiatorer som står på kedjan vidare att få en större kylvolym automatiskt och behöver ytterligare kalibrering. För varje typ av ledningar, balansera principerna för balansering.
Programvarukomplex för beräkningar
Det är uppenbart att utförandet av beräkningar manuellt är berättigat endast för små värmesystem som har högst en eller två konturer med 4-5 radiatorer i vardera. Mer komplicerade värmesystem över 30 kW kräver ett övergripande tillvägagångssätt vid beräkning av hydraulik, vilket utökar verktyget som används långt bortom penna och pappersarket.
Hittills finns det ett ganska stort antal programvara som tillhandahålls av de största tillverkarna av värmeutrustning, som Valtec, Danfoss eller Herz. I sådana programvarukomplex används samma metod som har beskrivits i vår granskning för att beräkna hydrauliska beteendet. För det första simuleras en exakt kopia av det utformade värmesystemet, för vilken data om värmekraft, typen av värmebärare, längden och höjden av de använda rörledningarna, som används av förstärkning, radiatorer och svalare spolar anges. I programmets bibliotek finns ett brett utbud av hydrauliska anordningar och förstärkningar, för varje produkt har tillverkaren bestämt driftsparametrarna och grundläggande koefficienter i förväg. Om du vill kan du lägga till tredje partprover av enheter om den önskade listan över egenskaper är känd för dem.
I arbetsledarna gör programmet det möjligt att bestämma lämplig villkorlig passage av rör, hämta tillräcklig tillförsel och tryck på cirkulationspumpar. Beräkningen är färdig genom att balansera systemet, under simulering av hydrauliken, bero de beredda och effekterna av förändringar i bandbredden hos en nod av systemet för alla andra. Övning visar att utvecklingen och användningen av även betalda mjukvaruprodukter är billigare än om utförandet av beräkningarna instruerades att kontrakta specialister.
V. V. POBOTILOV
V. V. POBOTILOV
genom att beräkna värmesystem
V. V. POBOTILOV
Genom att beräkna värmesystem
Kandidat av teknisk vetenskap, docent V. V. Pogotylov
Ersättning för beräkning av värmesystem
Ersättning för beräkning av värmesystem
V. V. POBOTILOV
Wien: Företaget "Herz Armaturen", 2006
© Firm "Herz Armaturen", Wien, 2006
Förord |
|
2.1. Välj och placering av värmeanordningar och element i värmesystemet |
|
i byggnaden |
|
2,2. Enhet för att reglera värmeöverföringen av uppvärmningsanordningen. |
|
Metoder för bilagor av olika typer av värmeanordningar till |
|
värmesystem rörledningar |
|
2,3. Val av vattenvärmesystemet till de termiska nätverken |
|
2,4. Utformning och vissa bestämmelser för utförandet av ritningar |
|
värmesystem |
3. Bestämning av den beräknade värmebelastningen och kylmedelsförbrukningen för uppvärmningssystemets avvecklingssektion. Bestämning av beräknad effekt
vattenvärmesystem |
|
4. Hydraulisk beräkning av vattenvärmesystem |
|
4.1. Initialdata |
|
4,2. Grundläggande principer för hydraulisk beräkning av värmesystemet |
|
4,3. Sekvens av hydraulisk beräkning av värmesystemet och |
|
val av reglering och balansventiler |
|
4.4. Funktioner i den hydrauliska beräkningen av horisontella värmesystem |
|
med dolda packningsledningar |
|
5. Designa och urval av termisk objektutrustning |
|
vatten värmning |
|
5.1. Val av vattenvärmecirkulationspump |
|
5,2. Välj typ och val av expansionstanken |
|
6. Exempel på hydraulisk beräkning av tvårörsuppvärmningssystem |
|
6,1. Exempel på hydraulisk beräkning av det vertikala tvårörsystemet |
|
uppvärmning med övre ledningar av trunk termiska rörledningar |
6.1.1.
6.1.3. Ett exempel på hydraulisk beräkning av det vertikala tvårörsystemet
uppvärmning med övre ledningar med radiatorventiler
6.2. Ett exempel på hydraulisk beräkning av det vertikala tvårörsystemet
uppvärmning med lägre ledningar med hjälp av HERZ-TS-90-ventilerna och
Hertz-RL-5 för radiatorer och tryckregulatorer av Hertz 4007
Page 3.
V. V. POGOTYLOV: Ersättning för beräkning av värmesystem
6.3.
6.5. Exempel på hydraulisk beräkning av det horisontella tvårörsystemet
uppvärmning med en enda radiatorventil
7.2. Exempel på hydraulisk beräkning av det horisontella enkelrörssystemet
uppvärmning med användning av radiatornoder av Hertz-2000 och regulatorer
7.5. Exempel på ventilapplikationerHertz-ts-90-e hertz-ts-e vid design
värmesystem och under återuppbyggnaden av befintliga
8. Exempel på användningen av trevägsventiler Hertz Art.No7762
från thermomotors och servo-enheter i Hertz när man konstruerar system
uppvärmning och kylförsörjning |
|
9. Utformning och beräkning av golvvärmesystem |
|
9,1. Utforma utomhusvärmesystem |
|
9,2. Grundläggande principer och sekvens av termisk och hydraulisk |
|
beräkning av utomhusvärmesystem |
|
9,3. Exempel på termisk och hydraulisk beräkning av utomhusvärmesystem |
|
10.plovaya Beräkning av vattenvärmesystem |
|
Litteratur |
|
Applikationer |
|
Bilaga A: Nomogram av hydraulisk beräkning av vattenledningar |
|
uppvärmning från stålrör vid k SH \u003d 0,2 mm |
|
Bilaga B: Nomogram av hydraulisk beräkning av vattenledningar |
|
uppvärmning från metallpolymerrör vid k sh \u003d 0,007 mm |
|
Bilaga B: Lokala resistivitetskoefficienter |
|
Bilaga M: Tryckförluster på lokal motstånd Z, PA, |
|
beroende på summan av koefficienterna för lokal motstånd ζζ |
|
Bilaga D: Nomogram D1, D2, D3, D4 för att bestämma den specifika |
|
värmeöverföring Q, W / M2 golvvärmesystem beroende |
|
från den genomsnittliga temperaturskillnaden Δt cp |
|
Bilaga E: Termiska egenskaper hos panelen Radiator Vonova |
Page 4.
V. V. POGOTYLOV: Ersättning för beräkning av värmesystem
Förord
Vid skapande av moderna byggnader av olika ändamål bör de utvecklade värmesystemen ha lämpliga kvaliteter som är utformade för att tillhandahålla termisk komfort eller de nödvändiga termiska förhållandena i lokalerna av dessa byggnader. Det moderna värmesystemet måste motsvara det inre i lokalerna, vara lämpligt i drift och
fortfarande för användare. Modernt värmesystem tillåter automatiskt läge
omfördela värmeflöden mellan byggnadens lokaler, till den maximala graden av
du kan använda regelbundna och oregelbundna interna och externa värmeabsorbenter som inte ingår i det uppvärmda rummet måste programmeras för eventuella termiska regimer.
predation av lokaler och byggnader.
För att skapa sådana moderna värmesystem krävs en betydande teknisk mångfald av avstängt och reglerande förstärkning, en viss uppsättning regleringsinstrument och enheter, en kompakt och pålitlig struktur av rörledningen. Graden av tillförlitlighet hos varje element och anordning av värmesystemet bör uppfylla moderna höga krav och vara identiska mellan alla element i systemet.
Den nuvarande ersättningen för beräkningen av vattenvärmesystem byggdes på den integrerade användningen av företagets hertz Armaturen GmbH för byggnader av olika ändamål. Denna handbok är utvecklad i enlighet med gällande standarder och innehåller huvudreferensen
och tekniska material på texten och i applikationer. Vid utformning bör företagets kataloger, konstruktion och sanitära standarder användas, en speciell rättighet
Överskottslitteratur. Boken är inriktad på specialister som har utbildning och övning av att designa byggnader.
I de tio sektionerna i denna bruksanvisning, riktlinjer och exempel på hydraulisk
och termisk beräkning av vertikala och horisontella vattenvärmesystem med
Åtgärder av valet av termiska föremål.
I det första avsnittet, förstärkningen av företaget Herts Ardaturen GmbH, som är villkorligt uppdelad i 4 grupper. I enlighet med den presenterade systematiseringen utvecklad
metoder för design och hydraulisk beräkning av värmesystem som beskrivs i
avsnitt 2, 3 och 4 i den här handboken. I synnerhet är principerna om urvalet av förstärkningar av den andra och tredje gruppen metodiska olika, de viktigaste bestämmelserna för urvalet identifieras.
tryckfallregulatorer. För att systematisera metoden för hydraulisk beräkning
olika värmesystem i handboken introduceras av begreppen "justerbar sektion" cirkulerande
ring, liksom "första och andra riktningen av hydraulisk beräkning"
Analogt med typen av nomogrammen av den hydrauliska beräkningen för metallpolymerrör, består ett nomogram av hydraulisk beräkning av stålrör i manualen, som används i stor utsträckning för öppen packning av trummedelrörningar och för bandutrustning av termiska föremål. För att öka informativiteten och minskningen av ersättningen för nomogrammet av det hydrauliska urvalet av ventiler (normalt), kompletterat med informationen av den totala ventiltypen och ventilens tekniska egenskaper, som placeras på den fria delen av fält
I femte sektionen är metoden att välja huvudtyp av utrustning för termisk
noder som används i efterföljande sektioner och i exemplen på hydraulisk och termisk
beräkningar av värmesystem
I den sjätte, sjunde och åttonde sektionerna ges exempel exempel på beräkningen av olika tvårör och enkelrörsuppvärmningssystem i aggregat med olika versioner av värmekällor
- Flu eller termiska nätverk. Exempel ger också praktiska rekommendationer för val av tryckfallregulatorer, enligt valet av trevägsblandningsventiler, enligt valet av expansionstankar, på utformningen av hydrauliska separatorer etc.
utomhusuppvärmning
I den tionde sektionen ges metoden för termisk beräkning av vattenvärmesystem och
möte med olika värmeanordningar för vertikala och horisontella tvårör och enkelrörsuppvärmningssystem.
Page 5.
V. V. POGOTYLOV: Ersättning för beräkning av värmesystem
1. Allmän teknisk information om produkterna från företaget Herts Armaturen GmbH
Företaget Herts Armaturen GmbH producerar ett komplett utbud av utrustning för vatten
uppvärmning och kyltillförsel: Reglering av ventiler och stötdämpningar, elektroniska kontrollregulatorer och direktverkande regulatorer, rörledningar och anslutningsbeslag, vattenkedjor och annan utrustning.
Hertz producerar reglerventiler för radiatorer och för termiska föremål med
många storlekar och verkställande mekanismer till dem. Till exempel, för radiator
ventiler producerade det bredaste utbudet av utbytbar executive
hanisms och termostatorer - från en mängd olika design och utnämning av termostat
direkta huvuden till elektroniska programmerbara PID-regulatorer.
Metoden för hydraulisk beräkning som anges i handboken är modifierad beroende på
arter av ventiler som används, från deras strukturella och hydrauliska egenskaper. Vi delade förstärkningen av Hertz i följande grupper:
Shockbeslag.
En grupp universella beslag som inte har hydraulisk miljö.
En grupp inredning, som har en anordning för att konfigurera hydrauliska co-
kontakter för önskat värde.
Till den första gruppen av förstärkning, som drivs i bestämmelserna i full öppning eller fullständig
stängning relaterad
- ventilventilerStremexx-D, Stremex-A, Stremex-AD, Strolrex-G,
Strolrex-AG,
Gutz gutz
- ventiler stannar för radiatorHertz-RL-1-E, Hertz-RL-1,
- boll, korkkranar och andra liknande beslag.
Till den andra gruppenarmaturer som inte har hydrauliska inställningar kan tillskrivas:
- termostatventilerHertz-TS-90, Hertz-TS-90-E, Hertz-TS-E,
Hertz-vua-t, hertz-4wa-t35,
- anslutningsnoderHertz-3000,
- anslutningsnoderHertz-2000 för enkelrörssystem,
- enkeltanslutningar till radiatornHertz-VTA-40, Hertz-VTA-40-UNI,
Hertz-VUA-40,
- trevägs termostatventilerCalis-ts,
- ventiler trevägsreglerande hertz art.no 4037,
- distributörer för anslutning av radiatorer
- en annan liknande beslag i ett ständigt uppdaterat sortiment av producerade produkter av företaget Herts Armaturen GmbH.
Till den tredje gruppen av förstärkning med hydraulisk inställning för att installera den nödvändiga
handla om hydraulisk motstånd kan tillskrivas
- termostatventilerHertz-TS-90-V, Hertz-TS-98-V, Hertz-TS-FV,
- balansventiler för radiatorHertz-RL-5,
- radiatorhandventilerHertz-AS-T-90, Hertz-As, Hertz-GP,
- anslutningsnoderHertz-2000 för två-rörsystem,
- balansventilerSteterxx-GM, Stremex-M, Stremex-GMF,
Steterxx-MFS, Stremex-GR, Stremex-R,
- automatisk tryckregulator Herts Art.No 4007,
Hertz Art.nr 48-5210 ... 48-5214,
- automatisk flödesregulator Hertz Art.No 4001,
- fraktventil för att upprätthålla tryckfallet av Hertz Art.nr 4004,
- distributörer för utomhusvärme
- Övriga inredning i ett ständigt uppdaterat sortiment av produkter
företag av Hertz Armaturen GmbH.
Ventilerna i Hertz-TS-90-KV-serien, som i sin egen
konstruktioner hänför sig till den andra gruppen, men väljs enligt metoden för beräkning av ventilventiler
grupp.
Page 6.
V. V. POGOTYLOV: Ersättning för beräkning av värmesystem
2. Val och design av värmesystem
Värmesystem, liksom typen av värmeanordningar, vy och parametrar på kylmediet
nätter i enlighet med byggnormer och designuppgift
Vid utformning av uppvärmning är det nödvändigt att tillhandahålla automatisk reglering och instrument för att ta hänsyn till antalet värmekrävade, samt tillämpar energieffektiva lösningar och utrustning.
2.1. Urval och placering av värmeanordningar och systemelement
uppvärmning i byggnadens lokaler
Utformning av uppvärmning
lags en omfattande lösning på följande
1) Individuellt val av optimal
variant av typen av uppvärmning och typ av uppvärmning
instrument som ger bekvämt
villkor för varje rum eller zon
lokal
2) definition av plats
de giltiga anordningarna och deras önskade storlek för att säkerställa villkoren för komfort;
3) individuellt val för varje uppvärmningsanordning av typen av reglering
och sensorplatser beroende
från utnämningen av rummet och dess termiska
tröghet, från storleken på möjliga
externa och interna termiska störningar
från typen av värmeanordning och från den
termisk tröghet, etc., till exempel,
tvåposition, proportionell,
ramated reglering etc.
4) Valet av typen av anslutning av uppvärmningsanordningen till systemets värmepipeliner
5) lösning av rörledningsplaceringsschema, valet av typ av rör, beroende på önskat värde, estetiska och konsumentkvaliteter;
6) val av systemanslutningsschema
uppvärmning till termiska nätverk. Med designer
den motsvarande värmen utförs
du och hydrauliska beräkningar tillåter
att välja material och utrustning
uppvärmning och termisk föremål
Optimala bekväma förhållanden
den tillämpas på rätt val av typen av uppvärmning och typen av värmeanordning. Uppvärmningsanordningar bör placeras som regel under lätta öppningar, tillhandahålla
tillgång till inspektion, reparation och rengöring (fig.
2.1a). Som värmeanordningar
konvektorer. Placera uppvärmningen
rum rum (om det finns inomhus
två eller flera yttre väggar) med syftet med vätska
datera nedåt på kallt översvämningsgolv
luft. På grund av samma omständigheter. Längd
uppvärmningsanordningen ska vara
inte mindre än 0,9-0,7 Bredd av fönsteröppningar
uppvärmda lokaler (bild 2.1a). Golv-
höjden på uppvärmningsanordningen måste vara mindre än avståndet från rent golv till
botten av fönstren (eller botten av fönsteröppningen under dess frånvaro) är inte giltig
mindre än 110 mm.
För lokaler vars golv är gjorda av material med hög termisk aktiv
(keramisk kakel, naturlig
sten, etc.) lämplig på bakgrunden av
låtsas uppvärmning med hjälp av uppvärmning
vitvaror skapar en sanitär effekt med
använder utomhusuppvärmning
I lokalerna av olika ändamål
med en höjd av mer än 5 m i närvaro av vertikal
ljusöppningen bör vara under dem
placera uppvärmningsanordningarna för att skydda arbetet från kalla nedstigande
luftflöden. Samtidigt sådant
lösningen skapar direkt från golvet
Ökad coolaste hastighet
svampig längs golvet i luftflödet, hastighet
som ofta överstiger 0,2 ... 0,4 m / s
(Bild 2.1b). Med en ökning av enhetens kraft förbättras obehagliga fenomen.
Dessutom, på grund av en ökning av lufttemperaturen i den övre zonen, signifikant
toleut värmeförlusten
I sådana fall, för att säkerställa termisk komfort i arbetsområdet och minska
pollen uppvärmning eller strålande uppvärmning
med strålningsuppvärmning
instrument som är anordnade i den övre zonen i en höjd av 2,5 ... 3,5 m (figur 2.1b). Ytterligare
det följer ljusöppningar
placera värmeanordningar med värme
hOWL LOADE på återbetalningen av värmeförlusten av den här ljusöppningen. I närvaro av B.
sådana lokaler av permanenta jobb
på områdena jobb för att säkerställa termisk komfort i dem med hjälp av antingen
luftvärmesystem, eller med lokala strålningsenheter över arbetsplatser, eller med användning av
detta är under lätta öppningar (Windows) för
uppskattad termisk belastning på enheten
skydd av arbete från kyla nedstigande
blåser för att göra lika med den beräknade termiska
luftflödena ska placeras
förluster av denna övre ljusöppning
uppvärmningsanordningar med termisk belastning på
med en reserv på 10-20%. Annat
Återbetalning av värmeförlusten av detta ljus
ytan av glasrutan kommer att inträffa
satoomation.
Fikon. 2.1.: Exempel på placering av värmeanordningar i rum
a) i bostads- och administrativa lokaler med en höjd av upp till 4 m;
b) inomhus av olika ändamål med en höjd av mer än 5 m;
c) inomhus med övre ljus.
I ett system med uppvärmning är tillåtet
användningen av värmeanordningar
personliga typer
Inbyggda värmeelement får inte placeras i enskikt
yttre eller inre väggar, såväl som i
partitioner, förutom värmaren
element inbyggda i interna
väggar och partitioner kamrar, drift
och andra lokaler av terapeutisk behandling av sjukhus.
Det är tillåtet att tillhandahålla multilager utomhusväggar, överlappningar och
golv värmeelement av vatten
uppvärmning, deponerad i betong.
I trapporna av byggnader upp till 12
bara värmeanordningarna är tillåtna
att bara placera på första våningen på nivån
inträdesdörrar; Installation av uppvärmning
apparater och värmelinjer av värmelinjer i volymen av tambour är inte tillåtet.
I byggnader av medicinska institutioner uppvärmningsanordningar på trappor
Page 8.
V. V. POGOTYLOV: Ersättning för beräkning av värmesystem
Uppvärmningsanordningar bör inte placeras i tamburfack som har
gummirörrar
Uppvärmningsanordningar på trappan
cellen ska fästas på en separat
grenar eller stigare av värmesystem
Värmesystem rörledningar följer
design från stål (utom oktober
badrum), koppar, mässingsrör, liksom
värmebeständig metallpolymer och poly-
mätrör.
Rör av polymermaterial
laddad dold: i golvets struktur,
bakom skärmarna, i Stranges, gruvor och kanaler. Öppna packningen av dessa rörledningar
det är endast tillåtet inom elden av byggnaden på platser där deras mekaniska skada är utesluten, extern
greighs av den yttre ytan av rören mer än 90 ° C
och direkt påverkan av ultraviolett
rättigheter. Komplett med polymerrör
material ska tillämpas på
bulkdelar och produkter som motsvarar
tillämpad rörtyp.
Pipelines biaser bör tas
mor är minst 0,002. Packningen är tillåten
rör utan lutning med hastigheten på vattenrörelsen i dem 0,25 m / s eller mer.
Avstängda ventiler ska tillhandahållas
trive: För att inaktivera och minska vatten från
separata ringar, grenar och stigare av system
uppvärmning, för automatisk eller avlägsen
kontrollerade ventiler; Att inaktivera
del eller alla värmeanordningar i
lokaler där uppvärmning används
det är periodiskt eller delvis. Stänga av
armaturen bör ges till
cera att fästa slangar
I pumpsystemen för vattenuppvärmning
bör ges som regel
noggranna luftsamlare, kranar eller automatiska
ticker. Icke-flöde
luftsamlarna får tillhandahålla vattenhastighet i röret
tråd mindre än 0,1 m / s. Använder sig av
omedelbar vätska önskvärt
använd för att ta bort luften automatiskt
ticker luft sötsaker - separatorer,
installerad, som regel i termisk
peka på pumpen "
I värmesystem med lägre layout av motorvägar för att ta bort luft
separat installation av flygplatser
kranar på uppvärmningsanordningarna i övre
golv (i horisontella system - till var och en
husvärmeanordning).
Vid utformning av system av centrala
vattenuppvärmning från polymerrör bör innehålla automatiska enheter
förordning (Limiter
perats) för att skydda rörledningar
från att överskrida kylmedelsparametrarna
Varje våning har inbyggda monteringsskåp, där det måste finnas
sprida dispensrar
rörledningar, avstängningsventiler, filter, balansventiler, samt räknare
möta värme
Rör mellan distributörer och värmeanordningar läggs
utomhusväggar i ett speciellt skyddande
korrugerad rör eller värmeisolering, i
golvstrukturer eller i special sockel
sah-konta
2,2. Apparater för reglering av värmeöverföringen av uppvärmningsanordningen. Metoder för anslutningar av olika typer av värmeanordningar till värmesystemets rörledningar
Att reglera lufttemperaturen
i lokalerna av värmeanordningar
blåser anpassningsbeslag
Inomhus med permanenta bostäder
människor är vanligtvis installerade
automatiska termostatorer
underhåll av den förutbestämda temperaturen
ry i varje rum och försörjningsbesparingar
värme på grund av användningen av internt
insolers (hushållsupplösning,
solstrålning).
Inte mindre än 50% av uppvärmningen
borov installerad i ett rum
fonder ska installeras reglera
förstärkning, med undantag av instrument i
där det finns risk för frysning
värmebärare
I fig. 2.2 visar olika alternativ
du är temperaturregulatorer som kan
installeras på termostat
diastriska ventil.
I fig. 2,3 och fig. 2.4 Visa alternativ
de vanligaste anslutningarna av olika typer av värmeanordningar till två-rör och en-rörsystem
Introduktion1 användningsområde
2. Reglerande referenser
3. Grundläggande villkor och definitioner
4. Allmänna bestämmelser
5. Kvalitativ karaktäristik för ytavrinning från bostadsområden och företag
5.1. Välja prioriterade indikatorer för förorening av ytavrinning i utformningen av avloppsreningsverk
5,2. Bestämning av de beräknade koncentrationerna av föroreningar när ytflödet för rengöring och frisättare i vattenkroppar
6. System och strukturer av ytskursförskjutning med bostadsområden och företag
6.1. System och system för ytavlopp
6,2. Bestämning av de beräknade kostnaderna för regn, smältning och dräneringsvatten i regnavloppssamlare
6.3. Bestämning av de beräknade avloppskostnaderna för sedipantavloppssystemet
6,4. Reglering av avloppskostnader i RAIN-avloppsnätet
6,5. Pumpande ytström
7. Beräknade ytor av ytavlopp från bostadsområden och företag
7,1. Bestämning av genomsnittliga årliga volymer av ytavloppsvatten
7,2. Bestämning av de beräknade volymerna av regnavloppsvatten tilldelad rengöring
7,3. Bestämning av de beräknade dagliga volymerna av smältvatten tillåtna för rengöring
8. Bestämning av den beräknade produktiviteten hos ytbehandlingsavloppsstrukturer
8,1. Nuvarande produktivitet av ackumulerande behandlingsanläggningar
8,2. Beräkningsproduktivitet för flödesbehandlingsanläggningar
9. Användarvillkor Avrinning med bostadsområden och företagswebbplatser
9,1. Allmänna bestämmelser
9,2. Bestämning av standarder för tillåten utsläpp (moms) av ämnen och mikroorganismer vid framställning av ytavslopp i vattenkroppar
10. Hävdar ytan avrinning
10,1. Allmänna bestämmelser
10,2. Urval av typ av behandlingsanläggningar på principen om vattenflödesreglering
10,3. Grundläggande tekniska principer
10,4. Rengör ytan från stora mekaniska föroreningar och papperskorgen
10,5. Separation och reglering av avrinning på avloppsreningsverk
10,6. Rengöring av avloppet från tunga mineralföroreningar (Sandwing)
10,7. Batteri och preliminär ljusning av avlopp av statisk bosättning
10,8. Reagens ytflödesbehandling
10,9. Rengöringsytan avrinning med reagensupplösning
10.10. Rengöringsytans reagensflotation
10.11. Rengöringsytans avlopp genom kontaktfiltreringsmetod
10,12. Ytlig brittisk filtrering
10.13. Adsorption
10.14. Biologisk rengöring
10.15. Ozonisering
10.16. Jonbytare
10.17. Grillprocesser
10.18. Desinfektion av ytavlopp
10,19. Hantering av tekniska processer för rengöring av yta avloppsvatten
10.20. Grundläggande krav för övervakning och automatisering av tekniska processer för rengöringsytans avloppsvatten
Bibliografi
Bilaga A. Villkor och definitioner
Bilaga B. Värdet av regnintensitetsvärden
Bilaga B. Värden av parametrar för att bestämma de beräknade utgifterna i regnavloppssamlare
Bilaga G. Karta över Zoning Territory of the Ryska federationen på Layer of Melk
Bilaga D. Karta över Zoning Ryska federationens territorium av koefficienten med
E. Bilaga E. Metodik för beräkning av tankens volym för att reglera ytan avrinningen i regnavloppsnätet
Bilaga J. Metodik för beräkning av pumpstationer för pumpning av ytbehandling
Bilaga I. Metoder för att bestämma värdet av det maximala dagliga lagret av regnkanaler för bostadsområden och företag i den första gruppen
Bilaga K. Metoder för beräkning av det maximala dagliga skiktet av utfällning med en given sannolikhet att överskrida
Bilaga L. Normerade avvikelser från det genomsnittliga värdet av den ordinat logaritmiskt normala distributionskurvan F med olika värden för säkerhets- och asymmetri-koefficienten
Bilaga M. Normerade avvikelser av ordinatbinominala distributionskurvan F med olika värden för säkerhets- och asymmetri-koefficienten
Bilaga N. De genomsnittliga dagliga skikten av nederbörd av NRWR, koefficienterna för variation och asymmetri för olika territoriella områden i Ryska federationen
Bilaga P. metodik och ett exempel på att beräkna den dagliga volymen av smältvatten tillåtet att rengöra introduktionen
1 användningsområde
2. Lagstiftnings- och regleringsdokument
3. Villkor och definitioner
4. Allmänna bestämmelser
5. Kvalitativ karaktäristik för ytavrinning från bostadsområden och företag
5.1. Välja prioriterade indikatorer för förorening av ytavrinning i utformningen av avloppsreningsverk
5,2. Bestämning av de beräknade koncentrationerna av föroreningar när ytflödet för rengöring och frisättare i vattenkroppar
6. System och strukturer av ytskursförskjutning med bostadsområden och företag
6.1. System och system för ytavlopp
6,2. Bestämning av de beräknade kostnaderna för regn, smältning och dräneringsvatten i regnavloppssamlare
6.3. Bestämning av de beräknade avloppskostnaderna för sedipantavloppssystemet
6,4. Reglering av avloppskostnader i RAIN-avloppsnätet
6,5. Pumpande ytström
7. Beräknade ytor av ytavlopp från bostadsområden och företag
7,1. Bestämning av genomsnittliga årliga volymer av ytavloppsvatten
7,2. Bestämning av de beräknade volymerna av regnavloppsvatten tilldelad rengöring
7,3. Bestämning av de beräknade dagliga volymerna av smältvatten tillåtna för rengöring
8. Bestämning av den beräknade produktiviteten hos ytbehandlingsavloppsstrukturer
8,1. Nuvarande produktivitet av ackumulerande behandlingsanläggningar
8,2. Beräkningsproduktivitet för flödesbehandlingsanläggningar
9. Användarvillkor Avrinning med bostadsområden och företagswebbplatser
9,1. Allmänna bestämmelser
9,2. Bestämning av standarder för tillåten utsläpp (moms) av ämnen och mikroorganismer vid framställning av ytavslopp i vattenkroppar
10. Hävdar ytan avrinning
10,1. Allmänna bestämmelser
10,2. Urval av typ av behandlingsanläggningar på principen om vattenflödesreglering
10,3. Grundläggande tekniska principer
10,4. Rengör ytan från stora mekaniska föroreningar och papperskorgen
10,5. Separation och reglering av avrinning på avloppsreningsverk
10,6. Rengöring av avloppet från tunga mineralföroreningar (Sandwing)
10,7. Batteri och preliminär ljusning av avlopp av statisk bosättning
10,8. Reagens ytflödesbehandling
10,9. Rengöringsytan avrinning med reagensupplösning
10.10. Rengöringsytans reagensflotation
10.11. Rengöringsytans avlopp genom kontaktfiltreringsmetod
10,12. Ytlig brittisk filtrering
10.13. Adsorption
10.14. Biologisk rengöring
10.15. Ozonisering
10.16. Jonbytare
10.17. Grillprocesser
10.18. Desinfektion av ytavlopp
10,19. Hantering av tekniska processer för rengöring av yta avloppsvatten
10.20. Grundläggande krav för övervakning och automatisering av tekniska processer för rengöringsytans avloppsvatten
Bibliografi
Bilaga 1. Värdet av regnintensitet
Bilaga 2. Parametervärden för att bestämma de beräknade kostnaderna i regnavloppssamlare
Bilaga 3. Karta över Zoning Territory of Ryska federationen på lagret av Melochal
Bilaga 4. Karta över Zoning Ryska federationens territorium av koefficienten med
Bilaga 5. Metoder för att beräkna tankens volym för att reglera ytan avrinningen i regnavloppsnätet
Bilaga 6. Metoder för beräkning av pumpstationer för pumpning av ytbehandling
Bilaga 7. Metoder för att bestämma det maximala dagliga lagret av Rainlations för bostadsområden och företag i den första gruppen
Bilaga 8. Metoder för beräkning av det dagliga skiktet av nederbörd med en given sannolikhet att överskrida (för företag i den andra gruppen)
Bilaga 9. Normala avvikelser från det genomsnittliga värdet av den ordinat logaritmiskt normala distributionskurvan F med olika värden för säkerhets- och asymmetrisionskoefficienten
Bilaga 10. Normala avvikelser av ordinatbinominala distributionskurvan F med olika värden av tillgängligheten och asymmetri-koefficienten
Bilaga 11. De genomsnittliga dagliga skikten av nederbörd av NWR, variationskoefficienterna och asymmetri för olika territoriella områden i Ryska federationen
Bilaga 12. Metoder och ett exempel på att beräkna den dagliga volymen av smältvatten som är tilldelad att rengöra