Beräkning av inspirationsröret i blandningsrummeventilationen. Beräkningsprogram och design av natur-, utbuds- och avgasventilationssystem. Monterings- och underhållsfunktioner

När projektet utvecklar den tekniska delen av projektet bör frågorna om aspiration och avdrag för teknisk utrustning med tillhandahållandet av relevanta sanitära standarder vara fullständigt.

Vid utformning av dammsugningsanläggningar för rening av avgaser och aspirationsluft som emitteras i atmosfären måste luft- eller gashastigheter i anordningarna beaktas. Fysikalisk-kemiska egenskaper och granulometrisk sammansättning av damm, initial dammning av gas eller luft, typ av tyg för värdfilter, temperatur och fuktinnehåll i damm. Mängden avgaser och aspirationsluft från de tekniska inställningarna bestäms av beräkningen genom design.

Således, för fabrikens aspirationssystem:

Q \u003d 3600 · s · v m \u003d 3600 · · v m, (5)

där Q är mängden luft som passerar genom kvarnen i 1 timme s - fabrikens tvärsnittsarea; Vm är luftrörelseshastigheten inuti bruket, med beaktande av subcometationerna i systemet; D-mill diameter.

Temperaturen hos de inkommande gaserna och aspirationsluften (åtminstone) är 150ºс. V m \u003d 3,5 - 6,0 m / s. Sedan:

Dammar 1 m 3 av utgående gaser och aspirationsluft - 131. De tillåtna koncentrationerna av damm i renade gaser och luft bör inte överstiga 50 mg / m 3.

För att rengöra aspirationsluften, som avgår från kulkvarn, accepterar vi ett tvåstegs rengöringssystem:

1. Cyklon CN-15, reningsgrad 80-90%:

¾ 1 Batteri: 262 - 262 · 0,8 \u003d 52,4 g / m3;

¾ 2 Batteri: 52,4 - 52,4 · 0,8 \u003d 10,48 g / m3;

¾ 3 Batteri: 10,48 - 10,48 · 0,8 \u003d 2,096 g / m3;

¾ 4 Batteri: 2,096 - 2,096 · 0,8 \u003d 0,419 g / m 3.

2. Elektrisk ström C-7.5C, rengöringsgrad 85-99%:

0,419 - 0,419 · 0,99 \u003d 0,00419 g / m 3.

Dammbesparande enhet. Cyclone CN-15

Cykloner är utformade för att rengöra den dammiga luften från suspenderade fasta partiklar (damm) och arbetar vid en temperatur som inte är högre än 400 ° C.

Figur 8 - En grupp av två cykloner CN-15

Välja en dammkarriär för att leverera en produkt:

Q \u003d 3600 · · v m \u003d 3600 · · 5 \u003d 127170/4 \u003d 31792,5 m 3 / h.

Teknisk beräkning kan framställas med formeln:

M \u003d q / q \u003d 31792.5 / 20000 \u003d 1,59 (acceptera 2pcs.)

Då den faktiska koefficienten för lastutrustning i tid: till B \u003d 1,59 / 2 \u003d 0,795.

Tabell 19 - Tekniska egenskaper hos en grupp av två cykloner CN-15

Elektrben

Det elektriska filtret C-7.5C är avsett för dammsor, avfall från torkning av trummor, såväl som för att påverka luft och gaser som suger från kvarnar.

För att avlägsna dammet på elektroderna skakas de i elektroder, de skakas med skakmekanismen. Damm separeras från elektroderna faller i behållarna och avlägsnas genom slusventilerna.

Elektrostilitern minskar koncentrationen av damm i luften med 33,35%, samtidigt som 1,75 gram producerar i atmosfären till kuben. meter.

Tabell 20 - Tekniska egenskaper hos det elektriska filtret C-7.5C

Indikatorer	Mått och parametrar
Graden av rening av luft och gaser från damm i%	95 – 98
Maximal hastighet av gaser i m / s
Gastemperatur vid ingången till den elektrostatiska strömmen i ° C	60-150
Gastemperatur vid utloppet av den elektrostatiska	Inte mer än 25 ° C över deras daggpunkt
Elektrisk strömmotstånd i mm vatten. Konst.	Högst 20.
Tillåtet tryck eller vakuum i elektrostilifer i mm vatten. Konst.
Det ursprungliga dammet i gas i g / m 3 är inte mer
Området av det aktiva tvärsnittet av den elektrostatiska strömmen i m 3	7,5
Antal elektroder i två fält:
utfällning
Kärn-
Skjorta mekanism elektrisk motor:
en typ	AOL41-6
Kraft i kw
Slutet av tabell 20.
Indikatorer	Mått och parametrar
Antalet revolutioner på 1 min
Gateway Shutter Motor:
en typ	AO41-6
Kraft i kw	1,7
Antalet revolutioner på 1 min
Kraft av värmeelement för 8 isolatorer i kW	3,36
Strömförsörjning av högspänningselektroder är gjord av typen av elektrisk enhet	AFA-90-200
Rankad kraft i transformatorn i KVA
Nominell rakt ström i MA
Nominell rätspänning i KV
Övergripande dimensioner i mm:
längd
Bredd (utan att skaka mekanism
Höjd (utan en portluckare)
Vikt i T.	22,7
Anläggningstillverkare	Pavshinsky mekanisk anläggning i Moskva: s regionala råd

Fläkt

Centrifugal Högtryckstypfläktar är utformade för att flytta luft i system för utbud och avgasventilation av industribyggnader med den totala förlusten av fullt tryck till 500 sekunder 2. Fläktar tillverkas både höger och vänster rotation och levereras komplett med elmotorer.

Produktionsprocesser åtföljs ofta av frisättningen av dammelement eller gaser som förorenar luften inomhus. Problemet kommer att bli hjälp med att lösa aspirationssystem konstruerade och monterade i enlighet med regleringskrav.

Vi kommer att räkna ut hur de fungerar och där sådana anordningar används, vilka är de typer av luftrenande komplexen. Beteckna de viktigaste arbetsenheterna, vi beskriver designstandarderna och installationsreglerna för installation av aspirationssystem.

Luftföroreningar är den oundvikliga delen av många produktionsprocesser. För att följa de installerade luftrenhetsnormerna, använd aspirationsprocesser. Med sin hjälp är det möjligt att effektivt avlägsna damm, smuts, fibrer och andra liknande föroreningar.

Aspiration är en sug som utförs genom att skapa i närheten av källan till föroreningsområden med reducerat tryck.

För att skapa sådana system behövs allvarlig speciell kunskap och praktisk erfarenhet. Även om arbetet med aspirationsfonderna är nära relaterade till funktion, kommer inte någon ventilationsspecialist att klara av design och installation av utrustning av denna typ.

För att uppnå maximal effektivitet kombineras ventilation och aspirationsmetoder. Ventilationssystemet i produktionsrummet bör vara utrustat för att säkerställa det kontinuerliga flödet av frisk luft ute.

Aspiration används i stor utsträckning inom områdena industrin:

• krossning produktion;
• träbearbetning;
• produktion av konsumentprodukter;
• andra processer som åtföljs av frisläppandet av en stor mängd ämnen som är skadliga för inandning.

Se till att anställdas säkerhet med standardskyddsmedel inte alltid är möjligt, och aspiration kan bli den enda möjligheten att upprätta en säker produktionsprocess i verkstaden.

Aspirera installationer är konstruerade för effektiv och snabb avlägsnande från luften av olika små föroreningar, vilka bildas i industriell produktionsprocess.

Ta bort föroreningar med användning av system av denna typ utförs med hjälp av speciella luftkanaler som har en stor lutningsvinkel. Denna position låter dig förhindra utseendet på så kallade lagringsområden.

Mobil ventilation och aspirationsanläggningar är lätta att installera och fungera, de är väl lämpade för små företag eller till och med för en hemverkstad.

En indikator på effektiviteten hos ett sådant system anses vara graden av icke-frigöration, d.v.s. Förhållandet mellan antalet föroreningar som avlägsnades till massan av skadliga ämnen som inte gick till systemet.

Skilja två typer av aspirationssystem:

• modulära system - Stationär enhet;
• monoblocks - Mobila installationer.

Dessutom klassificeras aspirationssystem efter trycknivå:

• low-proprans - Mindre än 7,5 kPa;
• genomsnitt - 7,5-30 kPa;
• högt tryck - Över 30 kPa.

Utrustningen av aspirationssystemet för den modulära och monoblocktypen är annorlunda.

I de heta butikerna är det inte nödvändigt att värma luften som kommer in på utsidan, det är tillräckligt för att göra öppningen i väggen och stänga den med spjället.

Slutsatser och användbar video på ämnet

Här är en översyn av uppackningen och installationen av det mobila aspirationssystemet Rikon DC3000 för träbearbetningsindustrin:

I denna rullare demonstreras ett stationärt aspirationssystem som används vid tillverkning av möbler:

Aspirationssystem är ett modernt och pålitligt sätt att rengöra luft i industrilokaler från farlig förorening. Om designen är korrekt utformad och monterad utan fel, kommer den att visa hög effektivitet vid minimala kostnader.

Har du något att lägga till, eller ha frågor om aspirationssystem? Vänligen lämna kommentarer till publicering. Formuläret för kommunikation är belägen i bottenblocket.

I ett aspirationsnät kombineras utrustning:
-rupt samtidigt;
- Biblioteket beläget
- med samma damm eller nära kvalitet och egenskaper
-Son eller med en liten skillnad i lufttemperaturen.
Det optimala antalet sugpunkter är inte mer än sex, men du kan mer.
Om i vilken maskin som helst ändras luftflödesläget regelbundet, dvs justerbar i enlighet med den tekniska processen, är den utformad separat ventilationsenhet för den; eller med ett mycket litet antal ytterligare, "associerade" sugpunkter (en - två med en liten förbrukning).

Exempel på layouter av aspirationsinställningar - på sidan.

Bestäm luftflödeshastigheten på aspirations- och tryckförlust (motstånd) för varje aspirerad maskin, kapacitans, punkter. Data att ta från passportdokumentationen av utrustningen eller på "standarder för aspiration" i referensboken. Du kan använda liknande projekt.
Luftflödet kan bestämmas av sugmunstyckets storlek eller aspirationshålet i maskinkroppen, om munstycket och hålet görs av tillverkaren och (eller) på projektorganisationens storlek.
Om den inkommande produkten utmatar i utrustningen, en ytterligare mängd luft (till exempel, med hög hastighet på provtagningsröret), bör denna extra volym läggas till den normativa, definiera den också med normer eller beräkningsmetoder, appliceras på denna speciella närande enhet och produkt.
Om en viss mängd luft utförs med en utloppsprodukt från utrustningen, bör den också bestämmas och dra av luftflödeshastigheten till aspiration.

En överdriven utstötning eller luftpapper kan minskas om elementen för att minska materialets hastighet, produkten; Öka graden av fyllning av enheten (röret).
Utmatning, luftavlagringar är helt obetydliga och till och med frånvarande om:
-Säker matare är borttagningen helt fylld med produkten;
-Proach kommer från den ständigt fyllda tanken;
-Missiva, utsläppsdesign är inställd på en tätningsanordning (en låsavlucka, ventil, etc.).
Om någon utrustning periodiskt fylls från den andra med stora engångsdelar på kort tid, är det mellan dem nödvändigt att fastställa luftkanalen av det fria flödet av den förskjutna luften och fördelningen av överskottstryck som uppträder inuti husen och behållare vid tidpunkten för lossningsladdning. En strömmande kanal - stor diameter, vertikal eller stark, utan horisontella sektioner.

Alla utgifter som ska vikas och uppdelas i volymen av rummet - normal luftutbyte för olika företag är annorlunda, men är vanligtvis inom 1 - 3 utbyte per timme. Högre luftutbyte används vid beräkningen av sekreteringsventilation för att avlägsna skadliga utsläpp, föroreningar, luktar av inomhusluft.
För att minska det ökade vakuumet i ett slutet rum bör tillströmningen av utomhusluft till aspirerad utrustning eller till detta rum tillhandahållas.

Tillförlitlig lufttransporthastighet för olika typer av damm och bulkmaterial görs på rekommendationerna från industrin. Du kan använda namnen på tematisk litteratur, data om liknande projekt, parametrarna för befintliga strävan och pneumatiska transportinställningar för företaget.
Luftfart i pneumatiska transportmaterial:
V \u003d k (10,5 + 0,57 · v vit) m / s, där V-vit är hastigheten på produkten av produktpartiklarna, K är reservkoefficienten, tar hänsyn till belastningsfluktuationerna på den pneumatiska transformatorn. Beräkningen av den pneumatiska transporten beaktas på sidan. Om vi \u200b\u200bantar att belastningen i strävan är konstant, måste lagerkoefficienten vara lika med 1. För några av de vitationerna och pneumatiska transportmaterialet, se "Beräkning av aspirationskatalogen på ritningarna, scheman, bilderna av webbplatsen. "

Typ av dammseparator Välj med beaktande av egenskaperna hos damm, planerad (önskad) luftreningseffektivitet, driftsäkerhet, komplexitet i konstruktionen. Dammseparatorns genomströmningsprestanda för att bestämma kostnaderna för alla aspirerade punkter och lägga till 5%. Om nätverket har prickar tillfälligt inaktiverade (blockerade) ventiler, tillägger vardera ytterligare 100 m³ / timme av suget till den totala förbrukningen.
Tryckförlust (motstånd) i dammseparatorn för att ta från sina tekniska egenskaper.

Placera installationen av fläkten och luftrenaren för att välja, med beaktande av deras dimensioner och storleken på luftkanalerna som är anslutna till dem. Ge möjlighet att avlägsna damm och avfall, kompaktitet i nätverket av luftkanaler, lätt underhåll och reparation. Ta hänsyn till rekommendationerna för deras plats på nätverket. Till exempel installeras sugfiltret från maskinen med det största motståndet för att skapa ett nödvändigt vakuum för omvänd tygrengöring. Innan du går in i cyklonen, särskilt batteriet, måste det finnas en direkt del av minst två diametrar i luftkanalen. Platsen för fläkten är att föredra efter dammseparatorn under nätverket, d.v.s. På den renade luften.
En outnyttjad luftkanalspår, preferens för att ge upp vertikal eller stark, om de inte bryter mot industriella estetik. Om möjligt, minska längden på horisontella platser, antalet varv (kranar). Undvik sektioner med dammluft på fläktinsättningen, speciellt inomhus.

Rita ett beräknat aspirationsschema. Dela nätverket till sektionerna:
- Maskiner till fusionspoängen inklusive en tee;
- Fusionspunkten till nästa utslagsplats.
-punkten för den sista fusionen till dammseparatorn (eller fläkten);
-Past mellan dammseparator och fläkt;
-Viktigt område med avgas.
I diagrammet, ange luftkostnader och tryckförlust i aspirerad utrustning. Beräkna och specificera luftkostnader på varje sida. Ange längden på varje sektion av luftkanalerna, inklusive längden på alla dess formade delar. Ange tryckförlusten (motståndet) för dammseparatorn.

Diametrarna för luftkanalerna på varje plats för att välja vid den accepterade hastigheten v (m / s) och luftförbrukning q (m³ / timme) i "datatabellen för beräkning av runda stålluftsledningar", som finns i referensboken på strävan. Ett av alternativen ges i avsnittet "Beräkning av aspiration" katalog "ritningar, scheman, bilder på webbplatsen." Från samma "tabell" ta Dynamiskt tryck Nd (pa) och r - Tryckförlust per 1 meter längd (PA / M) för den här webbplatsen. Dessa data appliceras på systemet eller i ett speciellt beräknat bord. För att välja diametrar och beräkning av luftkanaler Du kan använda speciell.

Som regel levereras teknologisk och transportutrustning komplett med sugröret. Utrustningspasset ger data om aspirationsläge.
Storlekar och konfiguration av sugmunstycken, rekommenderas inmatningshastigheter För olika material, se Aspirations- och pneumatiska transportkataloger.
Tvärsnittet av inloppsmunstycket (förvirrad "övergång") beräknas genom division luftflöde på ingångshastighet.
För att minska skadan på produkten och damm, för att förhindra explosiva koncentrationer i luftkanalerna, för att minska dammbelastningen på filtret, görs ingångshastigheten minimalt möjligt och beror på typen av damm och egenskaperna hos huvudprodukten. Öppna källor till dammform Aspirera övre eller sido sug. Den optimala vinkeln för att begränsa förvirringen 45 grader.

På varje sida för att bestämma Mängden koefficienter hans lokala motstånd (formade delar): sugmunstycke (förvirring), kranar, expansion-smalning, tee, etc. Koefficienterna för alla typer av resistans är kända och lätt belägna i regleringsbord.
Beräkna tryckförlust när luft passerar genom lokal motstånd: multiplicera dynamiskt tryck på Mängden koefficienter Komplott.
Beräkna förlusten av tryck på friktionen av luften längs längden på platsen: multiplicera förlust av 1 meter för alla längd Komplott.
Vik: Tryckförlust i en aspirerad maskin + förluster på lokal motstånd + förlust längs längden på platsen. Den resulterande mängden förlust av varje plats appliceras på systemet och i det beräknade bordet.
Tryckförlust i områden mellan tees beaktas från fusionspunkten (inte en tee) till nästa union, inklusive en tee.

Nivelleringstryck.
För huvudvägen att ta en sekvens av webbplatser som skapar den största tryckförlusten längs flygrörelsens väg.
Till förlusten av tryck på varje sida i huvudlinjen, lägg till förluster av alla tidigare delar av huvudvägen (endast den viktigaste) och ange detta belopp vid föreningspunkten med sidan.

Vid varje punkt i föreningen (TEE) jämför tryckförlusten av huvudlinjen med förluster i den sammanfogade sidosektionen. För rätt luftfördelning måste dessa förluster göras på samma sätt. Tillåten skillnad - 10%. Med stora skillnader bör diametern på platsen med mindre motstånd reduceras (vanligtvis lateral), den ökar hastigheten i den. (på samma bekostnad!), dynamiskt tryck och alla förluster. Koputa det nya motståndet på sidan av sidan och jämföra igen med stammen vid fusionspunkten. Minska diameter mindre än 80 mm kan inte.

Om det här sättet inte är möjligt att nivåera trycket, ta sedan alternativet med de närmaste värdena, och i en tomt med mindre tryckförlust sätter ytterligare lokalt motstånd: membranet mellan de två flänsarna, men bättre - justeringsventilen. - på tabellerna med lokala motstånd eller beräkning.

Urval av fläkt.
Fläktens prestanda är lika med dammseparatorns prestanda plus luftstolarna i dammseparatorns tätningsanordning. Sumps i sugfiltret tar 15% av nätverkets användbara flöde, eller enligt standarderna. Sumps i cykloner beaktas om de är installerade på sugsidan av fläkten: för COL, 4BTSSH, enkelrad UC för att ta 150 m³ / h, för en två-road uc - 250 m³ / timme.
Det tryck som fläkten ska utvecklas är lika med den övergripande nätverksresistensen av huvudlinjen plus 10% av beståndet.
Nätverkets totala motstånd är summan av förlusten av tryck på tomterna bara huvudvägen, Inklusive: motstånd hos den första aspirerade maskinen, förlust av tryck i luftkanalerna i varje bit av CH. Mainstils, dammseparatormotstånd, tryckförlust på platsen mellan dammseparatorn och fläkten, tryckförlusten i avgassektionen och avgasens motstånd.

Enligt trycket och förbrukningen av alla siffror och typer av dammfläktar väljs den av den aerodynamiska egenskapen av vilken skärningspunkten för dessa parametrar ger punkten av den största KP. Du kan välja av kataloger och rekommendationer från tillverkare och handelsorganisationer av ventilationsutrustning och utrustning.
Rotationens frekvens av pumphjulet bestäms av dess aerodynamiska egenskaper. Ström på fläktens axel (KW): OBS. \u003d (QH) / 1000kpd där Q är fläktens prestanda i m³ / s, dvs M3 / timme bör delas upp i 3600; H - fläkttryck i PA; Effektivitet - fläktens effektivitet.
Elmotorns kraft, kW: ne \u003d (k · nv) / n · p- Н \u003d 0,98 - bärande effektivitet; P - Effektiviteten hos överföringen: Vid plantering av fläktens pumphjul på elmotorns axel P \u003d 1, när den sänds genom kopplingen P \u003d 0,98, med klinotöverföringen n \u003d 0,95. Elektrisk motoreffektkoefficient K \u003d 1,15 för elmotorer med en kapacitet på upp till 5 kW; K \u003d 1.1 för elmotorer med en kapacitet på mer än 5 kW. Det praktiska exemplet på fläktvalet till ett specifikt aspirationsnätverk ges på sidan "Välj och fläktberäkning".

På detta sätt kan du beräkna ventilationsenheten för aspiration eller pneumatisk transport av dammiga, fina material i den låga koncentrationen av aerosmes i lagrings- och bearbetningsföretag och bearbetning av korn, för rengöring från föroreningar och berika spannmål, på flourolous och matning Produktion, i träbearbetning för att avlägsna sågspån och chips från maskiner, i mat, textilindustrin och andra, där det finns källor till damm. Låg koncentration anses vara innehållet i damm eller slöseri inte mer än 0,01 kg i 1 kg luft. Tryckförlust i luftkanal med större damm beräknas.

Separata sidor ägnas åt strävan om upptagning, lagring och rening av korn: beräkning av den aspirerande installationen av spannmålsavdelningen, tornet eller stycket i Bake-mottagarföretaget, systemet med aspiration av golv i arbetet byggnad och hissen scen.

Introduktion

Lokal avgasventilation spelar den mest aktiva rollen i komplexet av tekniska verktyg för att normalisera sanitära och hygieniska arbetsförhållanden i industrilokaler. Vid företag som är relaterade till bearbetning av bulkmaterial utförs denna roll av aspirationssystem (AC), vilket ger lokalisering av damm på dess format. Gemenskapens ventilation hittills spelade en extra roll - säkerställde luftkompensation som togs bort av AU. Studier av Institutionen för Mope Belgtasm visade att den allmänna ventilationen är en integrerad del av ett komplex av dedstränningssystem (aspiration, system för bekämpning av sekundär dammbildning - hydraulisk eller torrdammsugning, generell ventilation).

Trots utvecklingens långa historia fick aspirationen en grundläggande vetenskaplig och teknisk basis de senaste decennierna. Detta underlättades genom utveckling av fläktbyggnader och förbättrade luftreningstekniker från damm. Behovet av aspiration har vuxit från snabbt utvecklande industrier i den metallurgiska byggbranschen. Ett antal vetenskapliga skolor som syftar till att lösa framväxande miljöproblem. På asprationsområdet blev Uralskaya känd (Butikov S.E., Gervasyev am, Glushkov L.a., Kamyshenko M.t., Oliver, V.d., etc.), Boschnak E.n., Neakov Od, Logachev in, Minko Va, Serenko AS, Shelektin AV och American (Hemeon V., Pring R.) Skolor som skapade den moderna ramen för design och tekniker Beräkning av lokalisering av dammutsläpp med aspiration. De tekniska lösningarna utvecklades på grundval av utformning av aspirationssystem är fast i ett antal reglerande och vetenskapliga och metodiska material.

Dessa metodologiska material generaliserar den ackumulerade kunskapen i utformningen av aspirationssystem och system av centraliserade vakuumdammsamlare (CPU). Användningen av den senare expanderar speciellt i produktion, där hydrauliken är oacceptabel för tekniska och konstruktionshänsyn. Metodiska material avsedda för träningenjörer kompletterar kursen "Industriell ventilation" och ger utvecklingen av praktiska färdigheter i gymnasieelever 17.05.09. Dessa material syftar till att se till att eleverna kan:

Bestämma den nödvändiga produktiviteten hos lokala speckrs av CPU: s och munstyckena i CPU;

Välj rationella och pålitliga rörledningar med minimal energiförlust;

Bestäm önskad effekt av aspirationsinstallation och välj lämpliga instrument

Och visste:

Den fysiska grunden för beräkning av prestandan av lokala speckrs av AC;

Den grundläggande skillnaden mellan den hydrauliska beräkningen av CPU-systemen och nätverket av AU-kanalerna;

Konstruktiv design av skydd av överbelastningsaggregat och kepsar på CPU;

Principer för att säkerställa tillförlitligheten hos AC och CPU;

Principer för fläktval och funktioner i sitt arbete med ett specifikt system av rörledningar.

Metodiska instruktioner är inriktade på att lösa två praktiska uppgifter: "Beräkning och urval av aspirationsutrustning (praktisk uppgift nr 1)," Beräkning och urval av utrustning av ett vakuumsystem för rengöring av damm och vaknar (praktisk uppgift №2) ".

Testningen av dessa uppgifter genomfördes under hösten 1994 i den praktiska utbildningen av grupper i AG-41 och AG-42, vars studenter är lämpliga att uppskattas för felaktigheter och tekniska fel som identifierats av dem. Uppmärksam studier av material av studenter Titov V.A., Seroshthan G.N., Eremina G.v. De gav oss grunden för att göra ändringar i innehållet och upplagan av de metodiska instruktionerna.

1. Beräkning och urval av aspirationsutrustning

Mål: Bestämning av den nödvändiga prestandan av aspirationsinstallation, som betjänar systemet med aspirationshem för lastbandstransportörer, valet av luftkanals, dammsamlare och fläkt.

Uppgiften innehåller:

A. Beräkning av de lokala solens prestanda (aspirationsvolymer).

B. Beräkning av den dispergerade kompositionen och koncentrationen av damm i den aspiroured luften.

B. Val av dammsamlare.

G. Hydraulisk beräkning av aspirationssystemet.

D. Välja en fläkt och elmotor till den.

Initialdata

(De numeriska värdena för de initiala värdena bestäms av numret N-numret N. I parentes är värden för varianten n \u003d 25).

1. Förbrukning av transporterat material

G m \u003d 143,5 - 4,3n, (g m \u003d 36 kg / s)

2. Täthet av bulkmaterialpartiklar

2700 + 40N, (\u003d 3700 kg / m 3).

3. Original materialfuktighet

4,5 - 0,1 N, (%)

4. Geometriska parametrar för överbelastningsruta, (fig 1):

h1 \u003d 0,5 + 0,02 N, ()

h2 \u003d 1 + 0,02 N,

h 3 \u003d 1-0.02n,

5. Typer av bostäder av bandtransportörens placering:

0 - skydd med enskilda väggar (för jämn n),

D - Skydd med dubbla väggar (för udda n),

Bandbreddstransportör B, mm;

1200 (för n \u003d 1 ... 5); 1000 (för n \u003d 6 ... 10); 800 (för n \u003d 11 ... 15),

650 (för n \u003d 16 ... 20); 500 (för n \u003d 21 ... 26).

S w - tvärsnitt av en rännan.

Fikon. 1. Aspiration av omlastningsenheten: 1 - övre transportör; 2 - övre skydd; 3 - Överbelastning av rännan; 4 - Lägre skydd; 5 - Aspirationstratt; 6 - sida ytterväggar; 7 - Laterala innerväggar; 8 - En styv inre partition; 9 - Transportband; 10 - Slut ytterväggar; 11 - Slut innervägg; 12 - Nedre transportör

Tabell 1. Geometriska dimensioner av lägre skydd, m

Transportbandbredd i, m

Tabell 2. Granulometrisk sammansättning av det transporterade materialet

Antal J-fraktion,
Storleken på öppningarna av intilliggande siktar, mm
Fraktionens genomsnittliga diameter D J, mm

* Z \u003d 100 (1 - 0,15).

För n \u003d 25

Tabell 3. Längd på aspirationsnätet

Längden på plottarna av aspirationsnätverk
	för udda n		för ännu N.

Fikon. 2. Axonometriska system av aspirationssystemet för överbelastningsnoder: 1 - Överbelastningsaggregat; 2 - Aspirationsmunstycken (lokal sug); 3 - dammsamlare (cyklon); 4 - FAN

2. Beräkning av de lokala solens prestanda

Grunden för beräkning av den erforderliga mängden luft som avlägsnas från skyddet, är luftbalansekvationen:

Luftflödet som kommer in i skyddet genom lossen (q h; m 3 / s) beror på området av slag (f h, m 2) och den optimala mängden picing i skyddet (p y, pa):

var - densiteten hos den omgivande luften (vid t 0 \u003d 20 ° C; \u003d 1,213 kg / m 3).

För att täcka platsen för transportörens slinga är lossen koncentrerad i kontaktzonen hos de yttre väggarna med ett rörligt band av transportören (se fig 1):

var: P är omkretsen av skyddet i planen, m; L 0 - Skyddslängd, m; B - Bredden på skyddet, m; - Höjd på den konditionerade slitsen i kontaktzonen, m.

Tabell 4. Storleken på förlusten i skyddet (r y) och slitsens bredd ()

Utsikt över det transporterade materialet	Blandad diameter, mm	Skyddstyp "0"		Skyddstyp "D"
Klimpig
Kornig
Pulver

Luftkonsumtion kommer in i skyddet av spåret, m 3 / s

där s är den tvärsnittsarea av rännan, m 2; - Flödeshastigheten för det överbelastade materialet när rännans utgångar (den slutliga hastigheten hos partikelfallet) bestäms av konsekvent med beräkningen:

a) hastighet i början av rännan, m / s (i slutet av den första tomten, se fig. 1)

G \u003d 9,81 m / s 2 (5)

b) hastighet i slutet av den andra tomten, m / s

c) hastighet i slutet av den tredje tomten, m / s

- Skyddskoefficienten för komponenter ("utstötningskoefficient") U är lufthastigheten i spåret, m / s.

Komponenternas glidkoefficient beror på antalet Buttakov-Neikov *

och kriterium euler

där d är den genomsnittliga diametern hos partiklarna i det överbelastade materialet, mm,

(10)

(Om det visar sig att det bör tas som den beräknade medeldiametern; - summan av koefficienterna för lokala motstånd (K.M.C.) av rännor och skydd

ζ х - K.M.S, luftinmatning till det övre skyddet, tilldelat dynamiskt luftintag i slutet av rännan.

F b är ytan av det övre skyddet, m 2;

* Antalet Buttakov-Neikov och Euler är kärnan i parametrarna M och N som används i stor utsträckning i reglerings- och undervisningsmaterial.

- K.M.S. gutter (\u003d 1,5 för vertikala takrännor, \u003d 90 °; \u003d 2,5 i närvaro av en lutande plats, dvs 90 °); -Km.s. En hård partition (för att täcka typen "D"; i skydd av typen "0" är den styva partitionen frånvarande, i det här fallet per \u003d 0);

Tabell 5. Värden för skyddstyp "D"

Ψ - partikelfrontmotståndskoefficient

p - Volymkoncentration av partiklar i spåret, m 3 / m 3

- Förhållandet mellan flödeshastigheten hos partiklar i början av rännan till ändflödet.

För de numrerade numren b u och e u bestäms komponenternas glidkoefficient för ett likformigt accelererat flöde av partiklar med formeln:

Lösningen av ekvation (15) * kan hittas genom på varandra följande approximationer, som trodde som den första approximationen.

(16)

Om det visar sig att Φ 1

Beräkningsförfarandet övervägs på exemplet.

1. På grundval av en given granulometrisk komposition bygger vi ett integrerat diagram av partikelpartikelfördelning (med användning av den förfunna integrerade summan M i) och hitta mediandiametern (fig 3) d m \u003d 3,4 mm\u003e 3 mm, dvs. Vi har ett överbelastningsfall av ett klumpmaterial och därför \u003d 0,03 m; P y \u003d 7 Pa (tabell 4). I enlighet med formel (10) är den genomsnittliga partikeldiametern.

2. Enligt formel (3) bestämmer vi området med lågskyddslösare (med tanke på att L 0 \u003d 1,5 m; B \u003d 0,6 M, vid B \u003d 0,5 M (se tabell 1)

FH \u003d 2 (1,5 + 0,6) 0,03 \u003d 0,126 m 2

3. Med formel (2) bestämmer vi flödet av luft som kommer in genom lastens löshet

Det finns andra formler för att bestämma koefficienten inkl. För flödet av små partiklar, med hastigheten hos luftmotståndets rörelse.

Fikon. 3. Integrerat partikelfördelningsschema

4. Enligt formlerna (5) ... (7) finner vi flödeshastigheten för partiklar i spåret:

därav

n \u003d 4,43 / 5,87 \u003d 0,754.

5. Med formel (11) bestämmer vi mängden km. Gutter tar hänsyn till skyddet hos bostäder. Vid f b \u003d 0,2 m 2 med formel (12) vi har

Vid h / h \u003d 0,12 / 0,4 \u003d 0,3,

tabell. 5 Vi hittar ζ n EP \u003d 6,5;

6. Enligt formel (14) finner vi volymkoncentrationen av partiklar i spåret

7. Enligt formel (13) bestämmer vi vindrutskoefficienten
Partiklar i Gheloba

8. Enligt formlerna (8) och (9) finner vi respektive antalet Buttakov-Neikov och antalet Euler:

9. Bestäm "utstötningskoefficienten i enlighet med formel (16):

Och därför kan du använda formeln (17) med hänsyn till (18) ... (20):

10. Enligt formel (4) bestämmer vi luftflödet som kommer in i det undre skyddet för den första omlastningsenheten:

För att minska beräkningarna sätter vi för den andra, tredje och fjärde överbelastningsnoden.

till 2 \u003d 0,9; K3 \u003d 0,8; K4 \u003d 0,7

Resultaten av beräkningarna är i den första raden i tabellen. 7, trodde att alla överbelastningsnoder är utrustade med samma skydd, luftflöde inklusive av lossning av I-th Ottar, q n i \u003d q h \u003d 0,278 m 3 / s. Resultat Vi går in i fliken Andra raden. 7, och summan av utgifter Q G I + Q N I - till den tredje. Mängden utgifter är den övergripande prestanda för den aspirerande installationen (luftförbrukning som kommer in i dammsamlaren - Q N) och anges i den åttonde kolumnen i den här raden.

Beräkning av den dispergerade kompositionen och koncentrationen av damm i den aspisiable luften

Dammdensitet

Luftflöde inkluderat i brottet av rännan - Q GI (genom lösthet för att täcka typen "O" - Q Hi \u003d q h), borttagen från skyddet - q ai (se tabell 7).

Geometriska skyddsparametrar (se fig 1), m:

längd - L 0; Bredd - B; Höjd - N.

Tvärsnittarea, m:

a) Aspirationsmunstycke f WK \u003d BC.;

b) Skydd mellan yttre väggar (för förlust av typ "O")

c) skydd mellan de inre väggarna (för att skaka som "d")

F 1 \u003d b ^ h;

där B är avståndet mellan ytterväggarna, m; B 1 - Avstånd mellan innerväggarna, m; H är höjden på skyddet, m; C är längden på ingångssektionen av aspirationsmunstycket, m.

I vårt fall, vid B \u003d 500 mm, för skydd med dubbla väggar (skyddet av typen "d") b \u003d 0,6 m; B 1 \u003d 0,4 M; C \u003d 0,25 m; H \u003d 0,4 M;

F bx \u003d 0,25 0,6 \u003d 0,15 m2; F 1 \u003d 0,4 0,4 \u200b\u200b\u003d 0,16 m 2.

Avlägsnande av aspirationstratt från en rännan: a) för att täcka typen "0" l y \u003d l; b) För att täcka typen "d" l y \u003d l -0.2. I vårt fall är L y \u003d 0,6 - 0,2 \u003d 0,4 m.

Den genomsnittliga hastigheten på luften inuti skyddet, m / s:

a) för shelting som "d"

b) för skyddstyp "0"

\u003d (Q g + 0,5q h) / f 2. (22)

Luftinmatningsgrad i aspirationstratt, m / s:

Q A / F IN (23)

Diametern hos den största partikeln i den aspiroured luften, mikron:

Med formel (21) eller med formel (22) bestämmer vi lufthastigheten i skyddet och resultatet är i linje 4-fliken. 7.

Med formel (23) bestämmer vi luftinsatsens hastighet i aspirationstrattet och resultatet är i fliken Linje 5. 7.

Med formel (24) bestämmer vi resultatet i sträng 6-tabellen. 7.

Tabell 6. Massinnehåll av dammpartiklar, beroende på

J. Fraktionsnummer	Fraktionsstorlek, μm	Massfraktion av partiklarna av J-Th-fraktionen (,%) vid, μm

De värden som motsvarar det beräknade värdet (eller närmaste värde) utmatas från kolumnen i tabell 6 och resultaten (i fraktioner) i linje 11 ... 16 kolumner 4 ... 7 Tabell. 7. Du kan också använda en linjär interpolering av tabellvärdena, men det bör komma ihåg att vi som regel kommer att i regel måste du justera det maximala värdet (för att säkerställa).

Bestämning av dammkoncentration

Materialförbrukning -, kg / s (36),

Täthet av materialpartiklar -, kg / m 3 (3700).

Materialets initiala fuktighet är,% (2).

Procentandel i det överbelastade partikelmaterialet mindre -,% (vid \u003d 149 ... 137 μm, \u003d 2 + 1,5 \u003d 3,5%. Förbrukningen av damm, överbelastad med materialet -, g / s (103,536 \u003d 1260).

Aspirationsvolymer -, m 3 / s (). Hastigheten på inträde i aspirationstratt -, m / s ().

Den maximala koncentrationen av damm i luften, avlägsnades av den lokala sugningen av I-Th-skyddet (, g / m 3),

Faktisk dammkoncentration i luften aspirerad

, (26)

var - korrigeringskoefficient bestämd med formeln

vart i

för skydd som "D", för skydd av typen "O"; I vårt fall (med kg / m 3)

Eller när w \u003d w 0 \u003d 2%

1. Beräkna i enlighet med formel (25). Och vi gick in i resultaten i den 7 strängen av fliken Sammanfattning. 7 (den angivna dammförbrukningen är uppdelad i det motsvarande numeriska värdet av strängen 3, och resultaten vi går in i 7 sträng; för bekvämlighet i anteckningen, dvs i kolumn 8, sätta värdet).

2. I enlighet med formlerna (27 ... 29), med en monterad fuktighet utför vi det beräknade förhållandet mellan typ (30) för att bestämma korrigeringskoefficienten vars värden i ledningen 8 är konsoliderade tabell. 7.

Exempel. Med formel (27) finner vi korrigeringskoefficienten för PSI och M / S:

Om luftens dammighet visar sig vara signifikant (\u003e 6 g / m 3) är det nödvändigt att tillhandahålla tekniska metoder för att minska koncentrationen av damm, till exempel: Hydroure av det överbelastade materialet, vilket reducerar luftingångshastigheten i en Aspirationstratt, en anordning med utfällande element i skydd eller användning av lokala kostymer - separatorer. Om hydroningen är möjlig att öka fuktigheten upp till 6%, så kommer vi att ha:

Vid \u003d 3,007, \u003d 2,931 / m 3 och som ett beräknat förhållande för användning av relationen (31).

3. Enligt formel (26) bestämmer vi den faktiska koncentrationen av damm i I-M-suget och resultatet är i fliken Linje 9. 7 (Värden på strängen 7 multipliceras med motsvarande I-MU-sug - värdena för strängen 8).

Bestämning av koncentrationen och dispergerade sammansättningen av damm före dammsamlaren

För att välja dammsinställningen för aspirationssystemet som tjänar all lokal sugning är det nödvändigt att hitta de genomsnittliga luftparametrarna före dammsamlaren. För deras beslutsamhet transporteras uppenbara balansräkning av de massbevarande lagar som transporteras genom dammluftskanaler (trodde att avsättningen av damm på luftkanalens väggar är försumbar):

För koncentrationen av damm i luften som kommer in i dammsamlaren har vi ett uppenbart förhållande:

Med tanke på att förbrukningen av damm J-och fraktioner i den lokala sugningen

Det är uppenbart att

1. Multipering enligt formel (32), värdena för strängen 9 och sträng 3-tabellen. 7, vi finner konsumtionen av damm i sugets i - m, och dess värden är i linje 10. Summan av dessa kostnader är enkel i kolumn 8.

Fikon. 4. Fördelning av dammpartiklar för storlek framför ingången till dammsamlaren

Tabell 7. Resultaten av beräkningar av volymen av aspirerad luft, den dispergerade kompositionen och koncentrationen av damm i lokal sugning och före dammsamlaren

	Legend	Dimensionera	För den i-th sug				Notera
							g / s med w \u003d 6%

2. Multiplicera värdena på raden 10 till motsvarande värden för strängarna 11 ... 16, vi erhåller i enlighet med formeln (34) Värdet av dammflödet av JTH-fraktionen i IM-sugningen . Värdena för dessa värden som vi går in på linjerna 17 ... 22. Nästa mängd av dessa värden som är fäst i kolumn 8 representerar förbrukningen av JTH-fraktionet före dammsamlaren och förhållandet mellan dessa summor till den totala dammflödeshastigheten i enlighet med formeln (35) är en massfraktion av JTH-fraktion av damm som kommer in i dammsamlaren. Värdena är fästa i kolumn 8-fliken. 7.

3. Baserat på storleken på dammpartiklarna som beräknas som ett resultat av konstruktionen (fig 4), finner vi storleken på dammpartiklar, den minsta av vilken i det ursprungliga dammet innehåller 15,9% av partikelmassan ( MKM), mediandiametern (ICM) och dispersionsfördelning av partiklar för storlek :.

Den mest utbredda under reningen av aspirationsutsläpp från damm fick tröghetsdammsamlare - cykloner av TSN-typen; Inertiella våta dammsamlare - cykloner - Syotakricks, koagulerande våtdammsamlare CMP och KCMP, RotoKlona; Kontaktfilter - Ärmar och korniga.

För överbelastning av ouppvärmda torra bulkmaterial används vanligtvis cykloner i en koncentration av damm upp till 3 g / m 3 och en imm eller hylsafilter vid höga dammkoncentrationer och sänker dess storlek. I företag med stängda vattenförsörjningscykler använder du inertierade våtdammsamlare.

Förbrukning av luftrenat -, m 3 / s (1,7),

Koncentrationen av damm i luften före dammsamlaren -, g / m 3 (2,68).

Dispersionskomposition av damm i luften före dammsamlaren - (se tabell 7).

Medicinerad diameter av dammpartiklar -, μm (35,0).

Dispersion av partikelstorleksfördelning - (0,64),

Vid valet används följande parametrar som en dammsamlare av cykloner (tabell 8).

aspirationstransportör Hydraulisk luftkanal

Tabell 8. Hydraulisk resistans och effektivitet hos cykloner

Parameter
Μm - diameter av partiklar som är täckta med 50% i cyklon med en diameter av m vid lufthastighet, dynamisk viskositet av luft PA C och täthet av partiklar kg / m 3
M / c - den optimala lufthastigheten i cyklonens tvärsnitt
Dispersion av partiella rengöringskoefficienter -
Koefficienten för lokala cyklonresistanser, hänvisade till dynamisk luft i tvärsnittet av cyklonen, ζ C:
för en cyklon
för en grupp av 2 cykloner
för en grupp av 4 cykloner

Tillåten koncentration av damm i luften, kasta in i atmosfären, g / m 3

vid m 3 / c (37)

vid m 3 / c (38)

Om koefficienten som tar hänsyn till den fibrogena aktiviteten av damm bestäms beroende på värdet av den maximala tillåtna koncentrationen (MPC) av damm i arbetsområdet:

Pdc mg / m 3

Erforderlig grad av luftrening från damm,%

Beräknad grad av luftrening från damm,%

(40)

var - graden av luftrening från JTH-fraktionens damm,% (perfektionseffektivitet - görs på referensdata).

Dispergerad sammansättning av många industriella damm (vid 1< <60 мкм) как и пофракционная степень их очистки и инерционных пылеуловителю подчиняется логарифмически нормальному закону распределения, и общая степень очистки определяется по формуле :

vart i

var - diametern hos partiklarna som är täckta med 50% i cyklonen med en diameter av Dc med den genomsnittliga lufthastigheten i sitt tvärsnitt,

- Dynamisk luftviskositetskoefficient (vid t \u003d 20 ° C, \u003d 18,09-10-6 PA-C).

Det integrerade (41) är inte tillåtet i kvadraturer, och dess värden bestäms med numeriska metoder. I fliken. 9 visar värdena för den funktion som hittades av dessa metoder och lånas från monografen.

Det är lätt att fastställa det

detta är integral av sannolikhet, vars tabeller ges i många matematiska referensböcker (se till exempel).

Beräkningsförfarande överväga på en konkret smink.

1. Den tillåtna koncentrationen av damm i luften efter rening i enlighet med formeln (37) vid MPC i arbetsområdet på 10 mg / m 3 ()

2. Den erforderliga graden av luftrening från damm enligt formel (39) är

En sådan rengöringseffektivitet för våra förhållanden (MKM och CG / M 3) kan tillhandahållas av en grupp av 4 cykloner CN-11

3. Vi definierar den nödvändiga tvärsnittsarean på en cyklon:

4. Bestäm den beräknade diametern hos cyklonen:

Vi väljer närmaste av de normaliserade serierna av diametrar av cykloner (300, 400, 500, 600, 800, 900, 1000 mm), nämligen m.

5. Bestäm lufthastigheten i cyklonen:

6. Enligt formel (43) bestämmer vi diametern hos partiklarna som fångas i denna cyklon med 50%:

7. Enligt formel (42) bestämmer vi parametern X:

Det resulterande resultatet baserat på metoden för niogas innefattar den logaritmiskt normala lagen om fördelningen av dammpartiklar på storleken. Faktum är att den dispergerade sammansättningen av damm, i området med stora partiklar (\u003e 60 μm), i den aspirerade luften för skyddsplanerna av rörledningarna av transportörer, skiljer sig från den normala logaritmiska lagen. Därför rekommenderas den beräknade graden av rening att jämföra med beräkningarna enligt formel (40) eller med metodiken för moppsavdelningen (för cykloner), baserat på ett diskret tillvägagångssätt för en ganska fullt upplyst i kursen av "aerosolmekanik ".

Det alternativa sättet att bestämma den tillförlitliga omfattningen av den övergripande graden av luftrening i dammsamlare är att formulera speciella experimentella studier och jämföra dem med beräknade, vilket vi rekommenderar för en djupgående studie av processen att rengöra luft från fasta partiklar.

9. Koncentrationen av damm i luften efter rengöring är

de där. mindre tillåtna.

För närvarande är aspirationssystem ganska vanliga, eftersom varje dag utvecklas industrins utveckling endast.

Allmän

Filterinstallationer C är vanliga system som är vanligast. De är avsedda att filtrera luften, i vilka fasta partiklar är innehållna, vars storlek når 5 μm. Graden av rengöring i sådana aspirationssystem är 99,9%. Det bör också noteras att utformningen av denna filterinstallation som har en lagringsbunker medger att den kan användas för installation i traditionella luftreningssystem som har ett omfattande luftkanalsystem, såväl som högström avgasfläkt.

Den centrala enheten i sådana system används för att lagra, såväl som dispense och producera krossat träbearbetningsavfall. Produktionen av denna bunker utförs med en volym från 30 till 150 m 3. Dessutom är aspirationssystemet utrustat med sådana detaljer som Gateway-överladdare eller skruvar, ett explosionsbrandskyddssystem, ett system som styr bunkerens fyllnadsnivå.

Modulära system

Det finns också ett modulärt luftspirationssystem, som är avsett för följande ändamål:

• Ge full och tillförlitlig dränering av luft i ett produktionsrum på nivån på nivåer som föreskrivs i regleringsbestämmelser.
• Den viktigaste uppgiften är att skydda den atmosfäriska luften från dess förorening från företaget.
• Dessutom är detta system avsett att avlägsna träbearbetningsavfall från den tekniska utrustningen i form av en blandning av luft och damm, såväl som den efterföljande tillförseln av denna blandning i dammuppsamlingsanordningar.
• Modulsystemet är också avsett att organisera utsläpp från luftreningsplatsen till platsen för sitt förfogande. Den kan fungera i helautomatiskt läge.
• Den sista funktionen som det här systemet utför är en dosering av sågspån till bränslebunkaren. Denna operation kan också fungera i helautomatiskt läge, men manuell är också närvarande.

Utrustning för beräkning

För att utföra beräkningen av aspirationssystemet måste du först kombinera den i det allmänna nätverket. I sådana nätverk inkluderar:

1. Utrustning som fungerar samtidigt.
2. Utrustningen som ligger nära varandra.
3. Utrustning med samma damm eller nära kvalitet, såväl som egenskaper.
4. Det sista du behöver tänka på är utrustning med nära eller samma lufttemperatur.

Det är också värt att notera att det optimala antalet sugpunkter för ett aspirationssystem är sex. Men mer möjligen är möjligt. Det är viktigt att veta att i närvaro av utrustning som arbetar med en ständigt föränderlig luftström är det nödvändigt att utforma ett separat system för aspiration för den här enheten eller tillsätt ett litet antal "associerade" sugpunkter (en eller två med låg konsumtion).

Beräkning av luft

För det är viktigt att utföra exakta beräkningar. Det första som bestäms i sådana beräkningar är luftflödesförbrukningen, såväl som tryckförlust. Sådana beräkningar utförs för varje maskin, tank eller punkt. Uppgifterna kan oftast tas från passdokumentationen för objektet. Det är dock tillåtet att använda AI och från liknande beräkningar med samma utrustning, om någon. Dessutom är luftflödet helt möjligt att bestämma munstyckets diameter, som suger den eller på hålet i fallet med aspirationsmaskinen.

Det är viktigt att tillägga att det är möjligt att utstötning genom att luften kommer in i produkten. Det händer om, till exempel, luften rör sig längs ett själv-e-rör med hög hastighet. I det här fallet uppstår extra kostnader, vilket också måste beaktas. Dessutom, i vissa aspirationssystem, händer det också att en viss mängd luft går ihop med de utmatade produkterna efter rengöring. Detta belopp bör också läggas till förbrukningsbar.

Beräkning av bekostnad

Efter att ha utfört allt arbete med bestämning av luftflöde och eventuellt utstötning är det nödvändigt att lägga till alla erhållna siffror och dela sedan mängden på storleken på rummet. Det är värt att överväga att den normala utbytet av luft för varje företag är sin egen, men oftast är den här indikatorn från 1 till 3 aspirationscykler per timme. Ofta används det för att beräkna installationen av system i lokaler med en generell filial. Denna typ av luftbyte används i företag för att avlägsna skadlig avdunstning från rummet, för att avlägsna föroreningar eller obehagliga lukt.

Vid installation av ett aspirationssystem kan ett ökat vakuum skapas på grund av en konstant luftsugning från rummet. Av den anledningen är det nödvändigt att tillhandahålla en installation av ett luftintag.

Eldstäder

För närvarande anses Aspirationsbrandsystemet den bästa anläggningen för att skydda rummet. Ett effektivt sätt att varna i detta fall anses aspiration med ultrakänslig laser. Den idealiska platsen för sådana system är arkiv, museer, server, byte av rum, kontrollcentraler, sjukhusrum med högteknologisk utrustning, "ren" Industriella zoner, etc.

Med andra ord används aspirationssystemet för brandlarmsystemet av denna typ i lokalerna, vilket är av särskilt värde där materiella värden lagras eller, inom vilka ett stort antal dyra utrustning har upprättats.

Stängt aspirationssystem

Dess syfte är som följer: Genomförande av rehabilitering av trakeObronchialträdet under betingelser med artificiell ventilation av lungorna och samtidigt upprätthålla aseptiska. Med andra ord tillämpas de av läkare för komplicerade operationer. Detta system innehåller följande:

• Enheten av anordningen är helt tillverkad av polyeten, polyvinylklorid, polypropen. Latexinnehållet i det är noll.
• Anordningen innehåller en svängvinkelkontakt, vars storlek är fullt standardiserad och har också en rörlig inre ring. Närvaron av denna del ger en tillförlitlig anslutning till kontakten.
• Systemet levereras med ett skyddskåpa för en sanitetskateter, som är utformad för att hålla denna del i hermetiska tillstånd.
• Kateterns storlek kodas med användning av färgmärkning.

Typer av system

För närvarande finns det en ganska bred klassificering av filtreringssystem. Vissa företag, som folter, är engagerade i produktion av aspirationssystem av nästan alla slag.

Den första separationen av system utförs av naturen av luftcirkulationen. Under denna funktion av alla kan de delas upp i två typer: återvinning och direktflöde. Den första klassen av system har en sådan väsentlig skillnad som återkomsten av vald luft från rummet tillbaka, efter att ha passerat hela reningsprocessen. Det vill säga inga utsläpp i atmosfären producerar inte. Från den här fördelen följer det en annan - höga besparingar på uppvärmning, eftersom den uppvärmda luften inte lämnar rummet.

Om vi \u200b\u200bpratar om den andra typen av system, är deras princip helt annorlunda. Denna filterenhet tar helt ut ur rummet, varefter den utför sin fullständiga rengöring, i synnerhet från sådana ämnen som damm och gas, varefter hela den hårdare luften kastas i atmosfären.

Installation av aspirationssystem

För att starta installationen av filtreringssystemet, utför först designarbete. Denna process är mycket viktig, och därför betalar den särskild uppmärksamhet. Det är omedelbart viktigt att säga att det felaktigt genomförda etappen av design och beräkning inte kommer att kunna säkerställa den nödvändiga rengöringen och cirkulationen av luft, vilket leder till dåliga konsekvenser. För att framgångsrikt utarbeta ett projekt och efterföljande installation av systemet måste du överväga flera punkter:

1. Det är viktigt att bestämma mängden luft som förbrukas av en aspirationscykel, såväl som tryckförlust i varje staket.
2. Det är viktigt att korrekt definiera typen av dammsamlare. För att göra detta är det nödvändigt att välja det i sina egna parametrar.

Beräkning och projektberedning är inte en komplett lista över vad som behöver göras innan systemets installationsprocess startas. Med andra ord kan man säga att installationen av filter är den enklaste och senaste saken för vilka yrkesverksamma.