Yleinen. A - poikkileikkaus. Keski-venytetty ja keskitetysti puristetut elementit poikkileikkausalueella

Puurakenteiden elementtien laskeminenensimmäisen ryhmän raja-alueiden mukaan

Keskitetysti venytetty ja keskitetysti puristetut elementit

6.1 Calcentaalisesti venytettyjä elementtejä on valmistettava kaavalla

missä on arvioitu pituussuuntainen voima;

Arvioitu puunkestävyys venyttää kuituja;

Sama, puusta yksisuuntaisesta viilua (5.7);

Nettoelementin poikkipinta-ala.

Kun määrität vaimennuksen, joka sijaitsee jopa 200 mm: n pituisella tontilla, on otettava yhteen poikkileikkaukseen.

6.2 Kalsijoukkueen tiivistetty elektrolytettyä kiinteää osaa luovuttavat kaavoja:

a) voimaa

b) vakautta

missä - puun puristuksen laskennallinen vastustus kuiduilla;

Sama, puun yksisuuntaisesta viilua;

Pituussuuntaisen taivutuksen kerroin määritetty 6.3 kohdan mukaisesti;

Elementin Nette-poikkileikkausalue;

Elementin arvioitu poikkileikkausalue, joka on yhtä suuri:

jos vaarallisissa osissa ei ole heikentymistä tai heikkenee, jotka eivät jätä reunoja (kuvio 1, mutta) Jos heikkeneminen ei ylitä 25%, jos - bruttopaikan poikkileikkaus; heikentää reunoja, jos heikkenemisen pinta-ala ylittää 25 prosenttia; symmetriset heikkenevät reunat (kuvio 1, b.),.

mutta- ei lähde reunaan; b.- Kehittyvät reunaan

Kuva 1- Pakatut elementit heikentävät

6.3 Pitkän pituussuuntainen kerroin taivutetaan määrittämään kaavoja:

elementin 70 joustavuus

jossa kerroin on 0,8 puulle ja 1.0: lle vanerille;

puun kerroin 3000 ja 2500 vaneria ja puuta yksisuuntaisesta viilua.

6.4 Kiinteän osan elementtien joustavuus määräytyy kaavalla

missä - elementin arvioitu pituus;

Elementin inertia-osan säde suurimmalla bruttomittauksella suhteessa akseliin.

6.5 Elementaariviivojen arvioitu pituus sen määrittämiseksi sen vapaan pituisen kerroin

6.21 kohdan mukaan.

6.6 Kompositiiviset elementit, jotka on avattu koko poikkileikkauksella, on laskettava lujuudella ja stabiilisuudella kaavojen (8) ja (9) mukaisesti, mikä havaitsee kaikkien sivukonttoreiden kokonaispinta-ala. Komposiittien elementtien joustavuus määrittää ottaen huomioon yhdisteiden yhdisteet kaavalla

missä - koko elementin joustavuus suhteessa akseliin (kuvio 2), joka lasketaan tarttuvuuden elementaalisuuden arvioituun pituuteen;

* - yksittäisen haaran joustavuus suhteessa I - I-akseliin (ks. Kuva 2), joka lasketaan sivuliikkeen lasketun pituuden mukaan; Mitä enemmän seitsemän paksuutta () oksat hyväksytään C0 *;

Kaavan määrittämän joustavuuden tuominen

* Kaava ja selitys se vastaa alkuperäistä. - Huomautus Tietokannan valmistaja.

jos elementin poikkileikkauksen leveys ja korkeus;

Saumien lukumäärän laskennallinen määrä saumojen määrä, jonka mukaan elementtien keskinäinen siirto on maksettu (kuviossa 2, mutta- 4 sauma, kuviossa 2, b.- 5 saumat);

Elementin arvioitu pituus, m;

Yhdessä sauman linkkien laskettu määrä 1 m: n elementin (useita saumoja, joilla on eri määrä osioita, kaikkien saumojen välillä olisi otettava osat);

Yhdisteiden kerroin, jotka on määritettävä taulukon 15 kaavoilla.

mutta- tiivisteillä, b.- ilman tyynyjä

Kuva 2.- komposiittielementit

Taulukko 15.


Liitäntätyyppi	Kerroin on
Liitäntätyyppi	keskuspakkaus	puristus taivutuksella
1 kynnet, ruuvit
2 teräs lieriömäinen brazen
a) liitettyjen elementtien paksuuden halkaisija
b) liitettyjen elementtien paksuuden halkaisija
3 Tarkoitettu tangot A240-A500 vahvistamisesta
4 OAK Sylinterimäinen Brazening
5 Oak Lamell Brazen

Huom.

Kun määrität kynsien halkaisijaa, olisi käytettävä enintään 0,1 liitettyjen elementtien paksuutta. Jos kynsien hyökkäyspäiden koko on pienempi, niin niiden vieressä olevien saumojen osat eivät ota huomioon. Poikkeukset teräsylinterimäisistä impulsseista on määritettävä liitettyjen elementtien ohuen paksuuden mukaan.

Määritettäessä tammen sylinterimäisten kopiokoneiden halkaisijaa ei saa olla enintään 0,25 paksuutta liitettyjen elementtien ohuemmasta.

Saumien viestinnän tulisi olla tasaisesti elementin pituudeltaan. Saranoitujen avautuneissa suorissa elementeissä sallitaan keskimäärin kommunikaatiopituuden pituudeltaan puoli määriä, mikä vastaa kaavan (12) mukaista määrää, joka hyväksyttiin elementin pituuden ääriolaisille.

Kaavan (11) lasketun komponenttielementin joustavuus olisi tehtävä enempää kuin kaavassa määritettyjen yksittäisten haarojen joustavuus:

missä - yksittäisten sivukonttoreiden bruttokohteiden inertian hetken summa suhteessa omaa oCI: n omille akseleille (ks. Kuva 2);

Bruttoelementin poikkileikkaus;

Elementin laskettu pituus.

Komponenttielementin joustavuus suhteessa akseliin, joka kulkee kaikkien oksamien vakavuuskeskuksen (kuvion 2 akselin) läpi, on määritettävä yhtä kappaleen elementistä, ts. Ottamatta huomioon linkkien etu, jos sivukonttorit ladataan tasaisesti. Jos epätasaiset kuormitetut haarat, 6,7 olisi ohjattava.

Jos komponenttielementin oksat ovat eri osa, haaran laskettu joustavuus kaavassa (11) on yhtä suuri

määritelmä on esitetty kuviossa 2.

6.7 Komposiittielementit polttoaineen liitoksissa, joiden oksista ei käytetä päissä, saa laskea lujuuden ja stabiilisuuden kaavojen (5), (6) avulla seuraavilla ehdoilla:

a) elementin poikkipinta-ala määräytyy avatujen oksat;

b) elementin joustavuus suhteessa akseliin (ks. Kuvio 2) määritetään kaavalla (11); Samaan aikaan inertianhetki hyväksytään ottaen huomioon kaikki sivuliikkeet ja alue avataan vain;

c) määritettäessä joustavuutta suhteessa akseliin (ks. Kuva 2) Inertian hetki on määritettävä kaavalla

jossa poikkileikkausten inertian hetket, vastaavasti tuki ja alikehittyvät haarat.

6.8 Muuttujan keskipainotettujen elementtien stabiilisuuden laskenta osion korkeudessa on suoritettava kaavalla

missä - bruttopaikan poikkipinta-ala suurimmilla ulottuvuuksilla;

Kerroin, jossa otetaan huomioon osan korkeusvaroitus, joka määräytyy liitteen E taulukolla E.1 (vakion 1 osan elementteihin);

Pitkittäisen taivutuskerroin, määritetty 6.3: lla joustavuutta, joka vastaa poikkileikkausta suurimmilla mitoilla.

4.1. Keskitettyjen venytettyjen elementtien laskeminen olisi tehtävä kaavalla

missä N. - arvioitu pituussuuntainen voima;

R. P on laskettu puunkestävyys, joka ulottuu kuituja pitkin;

F. NT - nettoelementin poikkileikkausalue.

Määritettäessä F. NT-vaimennus, joka sijaitsee jopa 200 mm: n pituisella tontilla, tulisi tehdä yhdellä osalla yhdistettynä.

4.2. Pysyvän yksikerroksen keskipainotettujen elementtien laskeminen tulisi valmistaa kaavoilla:

a) voimaa

b) vakautta

missä R. C - laskettu puunkestävyys kuidut pitkin;

j - pituussuuntaisen taivutuskerroin, joka määritetään 4.3 kohdan mukaisesti;

F. NT - elementin netto-poikkileikkaus;

F. RAC - elementin laskettu poikkipinta-ala on yhtä suuri:

jos vaarallisista osista heikkenee tai heikkenee heikkenee tai heikentää reunoja (kuva 1, mutta) Jos heikkeneminen ei ylitä 25% E. Br, E. calc \u003d F. Br, missä F. BR - Cross poikkileikkausalue; Heikentää reunoja, jos heikkenemisen pinta-ala ylittää 25 prosenttia F. Br, F. RAC \u003d 4/3. F. Nt; symmetrisellä heikkenee reunoille (kuvio 1, b.), F. Ras \u003d F. NT.

4.3. Pitkittäinen mutkakerroin J olisi määritettävä kaavoilla (7) ja (8);

elementin joustavuudella L £ 70

; (7)

elementin joustavuudella L\u003e 70

missä kerroin A \u003d 0,8 puulle ja A \u003d 1 vanerille;

kerroin A \u003d 3000 puulle ja A \u003d 2500 vanerille.

4.4. Kiinteän osan elementtien joustavuus määräytyy kaavalla

missä l. O - elementin arvioitu pituus;

r. - elementin inertia-poikkileikkauksen säde bruttokokoon suhteessa akseleihin H. ja W..

4.5. Laskettu elementin pituus l. Voi määrittää sen vapaan pituuden kertominen l. kerroin m 0

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

pP: n mukaan. 4.21 ja 6.25.

4.6. Kaikilla poikkileikkauksella avattujen yhdisteiden komposiittielementit on laskettava lujuuteen ja stabiilisuuteen kaavojen (5) ja (6) mukaisesti, kun taas F. NT I. F. Rasingly määrittelee kaikkien sivuliikkeiden kokonaispinta-ala. Komponenttielementtien L olisi määritettävä ottaen huomioon yhdisteiden yhdisteet kaavalla

, (11)

jossa L Y on koko elementin joustavuus suhteessa akseliin W. (Kuva 2) laskettuna elementin arvioitu pituus l. o hyödyntämättä;

l 1 - erillisen haaran joustavuus suhteessa I - I-akseliin (katso kuvio 2), laskettuna sivuliikkeen laskettuun pituuteen l. yksi ; varten l. 1 alle seitsemän paksuutta ( h. 1) haarat hyväksytään l 1 \u003d 0;

m Y - Joustavuuskerroin, joka määräytyy kaavan mukaan

, (12)

missä b. ja h. - elementin poikkileikkauksen leveys ja korkeus, katso:

n. W - laskettu saumojen määrä, joka määritetään saumojen lukumäärän mukaan, joiden mukaan elementtien keskinäinen siirto summataan (kuviossa 2, mutta - 4 sauma, kuviossa 2 2, b. - 5 saumat);

l. O - elementin arvioitu pituus, m;

n. C - Yhden sauman linkkien laskennallinen lukumäärä 1 m: n elementin kohdalla (useita saumoja, joissa on eri määrä viipaleita, kaikkien saumojen välillä olisi otettava viipaleiden lukumäärä);

k. C - yhdisteiden kerroin, joka olisi määritettävä taulukon kaavoilla. 12.

Taulukko 12.

Merkintä. Nailsin halkaisijat ja huolehtivat d., paksuuselementit mutta, leveys B. Lamellin kopiokoneiden juonet ja paksuus D tulisi ottaa cm.

Määritettäessä k. Kynsien halkaisijan kanssa olisi tehtävä enintään 0,1 liitettyjen elementtien paksuutta. Jos kynsien puristetut päät ovat alle 4 d., Ne leikkaavat niiden vieressä saumat eivät ota huomioon. Arvo k. Terässyhdistettävien sylinterimäisten imutuotteiden yhdisteet on määritettävä paksuudella mutta Liitettyjen elementtien ohut.

Määritettäessä k. Oak-sylinterimäisten kopiokoneiden halkaisijalla olisi oltava enintään 0,25 paksuutta liitettyjen elementtien ohuemmaksi.

Saumien viestinnän tulisi olla tasaisesti elementin pituudeltaan. Saranoituneilla avatuilla suoraviivaisilla elementeillä on sallittu keskiasteen pituuden pituuden pituudeltaan puoli määriä, mikä vastaa kaavan (12) arvoa n. Kun on hyväksytty äärimmäisiä neljäsosaa elementin pituudesta.

Kaavan (11) mukaisen yhdisteen elementin joustavuus olisi tehtävä enempää kuin kaavassa määritettyjen yksittäisten haarojen joustavuus

, (13)

missä. I. BR - yksittäisten haarojen inertia-bruttomarkkinat jaksot suhteessa omiin akseliinsa yhdensuuntaisesti akselin kanssa W. (Katso kuva 2);

F. Br - bruttoelementin poikkileikkaus;

l. O on elementin arvioitu pituus.

Komponenttielementin joustavuus suhteessa akseliin, joka kulkee kaikkien oksat (akseli H. Kuviossa 1 2), olisi määritettävä yksiosainen elementti, eli ottamatta huomioon joukkovelkakirjojen etu, jos oksat ladataan tasaisesti. Jos kyseessä on epätasaisten kuormitettujen oksat, 4.7 kohta olisi ohjattava.

Jos yhdisteen elementin oksat ovat eri osa, L1-haarojen arvioitu joustavuus kaavassa (11) on yhtä suuri kuin:

, (14)

määritelmä l. 1 on esitetty kuviossa 1. 2.

4.7. Komposiittielementit polttoaineen liitoksissa, joiden oksista ei käytetä päissä, saa laskea lujuuden ja stabiilisuuden kaavojen (5), (6) avulla seuraavilla ehdoilla:

a) Poikkileikkausalue F. NT I. F. Kilpailut on määritettävä avattujen oksat poikkileikkauksella;

b) elementin joustavuus suhteessa akseliin W. (Katso kuvio 2) määritetään kaavalla (11); Samaan aikaan inertianhetki hyväksytään ottaen huomioon kaikki sivuliikkeet ja alue avataan vain;

c) määritettäessä joustavuutta suhteessa akseliin H. (Katso kuva 2) Inertian hetki on määritettävä kaavalla

I. = I. O + 0,5 I. Mutta (15)

missä I. Tietoja I. I. Mutta poikkileikkausten inertian hetkiä, vastaavasti tukea ja alikehittyneitä sivukonttoreita.

4.8. Muuttujan keskipainotettujen elementtien stabiilisuuden laskenta osion korkeudessa on suoritettava kaavalla

, (16)

missä F. Max - Cross poikkileikkausalue, jossa on maksimaaliset mitat;

k. J. N. - kerroin, ottaen huomioon taulukon määrittämän osan korkeus. 1 arr. 4 (jatkuvalle osiolle k. J. N. = 1);

j on pituussuuntainen taivutuskerroin, joka määritetään 4.3 kohdassa, joka vastaa poikkileikkausta, jossa on maksimaaliset mitat.

Taivuttaa elementtejä

4.9. Litteä muodonmuutosmuodon vakauden (ks. Kohdat 4.14 ja 4.15) tavanomaisten jännitteiden lujuuden vuoksi.

missä M. - arvioitu taivutusmomentti;

R. ja - taivutuskestävyys;

W. RAC - elementin poikkileikkauksen arvioitu vastustushetki. Yksiosainen elementti W. Ras \u003d W. Nt; Polttoaineiden liitäntöjen taivutuskomponentteja varten arvioitu vastustusmäärä on otettava nettokestävyyden tasavertaiseen vääntömomenttiin W. NT kerrotaan kerroin k. w; Arvot k. W Samasta kerroksesta koostuvista elementeistä on esitetty taulukossa. 13. Määritettäessä W. NT-osioiden vaimennus, joka sijaitsee enintään 200 mm: n pituisen elementtien osassa, yhdistetään yhdellä osalla.

Taulukko 13.

Kerroin nimeäminen	Kerrosten lukumäärä	Taivutettujen komponenttielementtien laskentakertoimien arvo lennoilla, m
Kiinnitykset	Elementti				9 tai enemmän
		0,7	0,85	0,9	0,9
k. W.		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
k. J.		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

Merkintä. Span-arvon ja kerrosten lukumäärän välille kertoimet määritetään interpoloimalla.

4.10. Taivutuselementtien laskeminen keinuturman kestävyyteen olisi suoritettava kaavalla

missä Q. - laskettu poikittainen voima;

S. BR - Elementin poikkileikkauksen staattinen momentti suhteessa neutraaliin akseliin nähden;

I. BR on elementin inertia-brutto-poikkileikkaus suhteessa neutraaliin akseliin;

b. elementin osan laskentaleveys;

R. SC - laskettu vastustusresistenssi taivutuksen aikana.

4.11. Liitännät n. C, sijoitetaan tasaisesti jokaiseen komposiittielementin saumaan tontti, jossa on yksiselitteinen poikittaisvoimia, on täytettävä tila

, (19)

missä T. - tämän sauman viestinnän laskettu kantokyky;

M. MUTTA, M. B - Taivutus hetkiä alkuperäisessä A ja lopullisessa osassa käsiteltävänä olevan osan osastoissa.

Merkintä. Jos eri laakerin kyvyn osien saumat ovat liitäntöjä, mutta sama työn luonne (esimerkiksi ikääntyminen ja kynnet) on summattava.

4.12. Yhden kappaleen elementtien laskeminen vino-taivutuksen lujuuden kannalta olisi tehtävä kaavalla

, (20)

missä M. X I. M. Y - Osan pääakseleiden arvioidun taivutusmomentin komponentit H. ja W.;

W. X I. W. U - Verkon poikkileikkauksen vastus suhteessa osan pääakseleihin H. ja W..

4.13. Liimatut kaarevat elementit taivut M.kaarevuuden vähentäminen, olisi tarkistettava säteittäisten vetolujuusjännityksistä kaavalla

, (21)

jossa S 0 on normaali jännite äärimmäisessä kuidun venytetyssä vyöhykkeessä;

s. I. - normaali jännite väli kuitua koskevassa osassa, mitkä säteittäiset vetolujuusjännitykset määritetään;

hEI. - äärimmäisten ja kuitujen välinen etäisyys;

r I. - ääriolaisten ja pituisten kuitujen välisen tavallisen vetojännitestrastanjan painopisteen kaarevuuden kaarevuuden kaarevuuden säde;

R. S.90 on laskettu puunkestävyys venyttämällä kuitujen 7 kohdan mukaisesti otettu kuituja. 3.

4.14. Suorakulmaisen vakio-osan taivutuselementtien tasapohjaisen muodonmuutoksen stabiilisuuden laskeminen olisi oltava kaava

missä M. - Suurin taivutushetkellä käsiteltävänä olevassa sivustossa l. R;

W. BR - Brutatin kestävyyden suurin hetki l. s.

Pääkerroin J M suorakulmaisen vakion poikkileikkauksen taivutuselementtien taivutuselementtien, joka on kiinnitetty pois siirtymästä taivutustasosta ja kiinnitetään pyörityksestä pituussuuntaisen akselin ympäri tukijoukkoja, olisi määritettävä kaavalla

, (23)

missä l. P on etäisyys elementin osuuksien väliin ja kiinnitettäessä elementin puristettua reunaa välipisteissä siirtymisestä taivutustasosta - näiden pisteiden välinen etäisyys;

b. - poikkileikkauksen leveys;

h. - Sivuston poikkileikkauksen enimmäiskorkeus l. p;

k. F - kerroin Riippuen taivutusmomenttien fuusion muodoltaan l. P, joka on määritelty taulukossa. 2 arr. 4 näistä standardeista.

Kun lasketaan taivutuselementtejä lineaarisesti muuttamalla korkeuden pituudeltaan ja poikkileikkauksen vakion leveyttä, ei ole kiinnittimiä kontasta, joka on venytetty hetkestä M. reuna tai milloin m. < 4 коэффициент j M. Kaava (23) olisi kerrottava lisäkertoimella k. J. M. . Arvot k. J. M. LED taulukossa. 2 arr. 4. kerros m.³ 4. k. J. M. = 1.

Kun vahvistat taivutustasosta elementin venytetyn reunan välipisteistä paikan päällä l. P Kerroin J. M. Kaavan (23) määritteleminen on kerrottava kerroin k. P M. :

, (24)

jossa p on keskeinen kulma radiaaneissa, jotka määrittävät sivuston l. pyöreän ääriviivojen P elementti (suorilla elementeillä P \u003d 0);

m. - Paikan päällä olevan reunan vahvistamisen (saman vaiheen) pisteen määrä l. P (for m. ³ 4 Suuruus on otettava yhtä suureksi kuin 1).

4.15. Pysyvän kaksisuuntaisen tai laatikon poikkileikkausten taivutuselementtien muodonmuutoksen vakauden tarkistaminen olisi tehtävä siinä tapauksessa, missä

l. P ³ 7. b., (25)

missä b. - Pakatun poikkileikkaushihnan leveys.

Laskenta tulisi tehdä kaavalla

jossa J on pituussuuntainen taivutuskerroin elementin taivutetun hihnan taivutustasosta, joka on määritelty 4.3 kohdassa;

R. C - laskettu puristuskestävyys;

W. BR on hetki, jolloin raa'at poikkileikkausvastus; Vanerin seinien tapauksessa - nykyinen vastustusaika elementin taivutustasossa.

Aluksi metalli kestävänä materiaalina toimi suojana tavoitteina - aidat, portit, grillit. Sitten he alkoivat käyttää valurautapylväitä ja kaaria. Teollisuustuotannon kehittynyt kasvu edellytti suurten ulottuvien rakenteiden rakentamista, mikä stimuloi liikkuvan palkkien ja tilojen ulkonäköä. Tämän seurauksena metallikehys on tullut tärkeä tekijä arkkitehtonisen muodon kehittämisessä, sillä se voi vapauttaa seinät tukirakenteen toiminnasta.

Keski-venytetty ja keskitetysti pakatut teräselementit. Elementtien lujuuden laskeminen keskiasteen venyttämiseen tai pakkaukseen N, olisi suoritettava kaavalla

missä - laskettu vastus on venyttely, puristus, taivutus pitkin saantolujuutta; - nettopaikkojen alue, ts. Alue miinus leikkausosan heikkeneminen; - Taulukot Snip H-23-81 * "teräsrakenteet".

Esimerkki 3.1. Teräksen lämmitysnumeron 20 seinässä leikataan reikä halkaisijaltaan d. \u003d \u003d 10 cm (kuva 3.7). Seinämän paksuus kasaan - s - 5,2 mm, poikkipinta-ala brutto - cm2.

Sen on määritettävä sallittu kuorma, jota voidaan käyttää heikentyneen kanavan pitkittäisakselilla. Laskettu vastus alkoi ottaa kg / cm2 ja.

Päätös

Laskeamme nettopaikan alueen:

missä on poikkileikkaus, ts. Kokonaisreunan pinta-ala ei kuitenkaan heikennä, se hyväksytään GOST 8239-89 "teräs kuumavalssattu 2 mukaan.

Määritä sallittu kuorma:

Keski-venytetyn terästangon absoluuttisen venytyksen määrittäminen

Sillä sauva, jossa on porrastettu muutos poikkileikkausalueella ja normaali voima, koko pidentyminen on pitkännyt algebrallisen summauksen kunkin sivuston pidennosta:

missä p - osioiden määrä; i. - Tontin numero (I \u003d. 1, 2,..., p).

Jatkuva poikkileikkauksen omien painojen venyminen määräytyy kaavan mukaan

jossa γ on sauvan materiaalin osuus.

Vakauden laskeminen

Solid-trimmattujen elementtien stabiilisuuden laskeminen N.olisi toteutettava kaavalla

jossa A on bruttopaikkojen poikkileikkaus; φ - pituussuuntaisen taivutuksen kerroin, joka on otettu joustavuudesta riippuen

Kuva. 3.7.

ja STALIPO-taulukon suunnittelukeskus Snip H-23-81 * "teräsrakenteet"; μ on pituuden tuominen; - minimaalinen inertian säde poikkileikkaus; Λ-pakattujen tai venytettyjen elementtien joustavuus ei saa ylittää "teräsrakenteissa" esitettyjä arvoja.

Komposiittielementtien laskeminen kulmista, kanavia (kuva 3.8) jne., Kytke tiivistä tai tiivisteitä, edellyttäen, että suurin etäisyys hitsattujen lankkujen välisissä osissa tai keskuksissa Äärimmäisiä pultteja ei ylitetä pakattuihin elementteihin ja venytettyihin elementteihin.

Kuva. 3.8.

Taivuta teräselementtejä

Kaavan läpi suoritetaan yhteenkuuluvan taivutusten laskeminen

missä M - Suurin taivutusmomentti; - Net-poikkileikkauksen vastuksen hetki.

Tangentin jännitysten τ arvot taivutuselementtien keskellä on täytettävä tila

missä Q - poikittainen voima poikkileikkauksessa; - Staattinen hetki puolet osasta suhteessa pääakseliin z; - inertian aksiaalinen hetki; t. - seinämän paksuus; - laskettu vastus on tullut muutos; - teräksen tuottolujuus, joka hyväksyttiin valtion standardeista ja teknisistä teräsvaatimuksista; - Snipin 11-23-81 * "teräsrakenteiden" materiaalin luotettavuus kertoimella.

Esimerkki 3.2. On tarpeen valita yhden span-teräspalkin poikkileikkaus, joka on täynnä tasaisesti hajautettua kuormaa q. \u003d 16 kN / m, pankin pituus l.\u003d 4 m, MPa. Palkin poikkileikkaus on suorakaiteen muotoinen h. Leveys b. Palkit, jotka ovat 3 ( h / b \u003d 3).

neliön kokonaismäärä (brutto) - kiven poikkileikkausalue (lohko) vähentämättä tyhjyyden ja ulkonevien osien alueita. [Anglo Venäjän sanakirja rakentamisen suunnittelusta. Mntkks, Moscow, 2011] Teemat Rakennusrakenteet en bruttoalue ...

ristipultin poikkileikkaus - A - [Anglo Venäjän sanakirja rakentamisen suunnittelusta. Mntkks, Moscow, 2011] Teemat Rakennusrakenteet Synonyymit A en brutto-poikkileikkaus ... Tekninen kääntäjä hakemisto

erinomainen osa - 3.10 Viittausosa: sillan rakenteen elementti, kuorman lähettäminen span-rakenteesta ja aikaansaada tarvittava kulma- ja lineaarinen liike spran rakenteen tukirakojen. Lähde: Sata GK Transtroy 004 2007: Metalli ... ...

GOST R 53628-2009: Metal Ruller-tukiosat sillan rakennuksiin. Tekniset edellytykset - Terminologia GOST R 53628 2009: Metallirullat sillan rakennuksiin. Tekniset tiedot Alkuperäinen asiakirja: 3.2 Sleeping Pituus: etäisyys äärimmäisten rakenteellisten elementtien välillä, mitattuna ... Sanakirjahakemiston sääntelyn ja teknisen dokumentaation ehdot

Rakenteet luonnollisista tai keinotekoisista kivistä. Luonnonkivistä makaavat Masonryn rivien kauniin vuoron ansiosta sekä luonnollisen kivien luonnollisen värin, tällaisten kivien asettaminen antaa arkkitehdille enemmän mahdollisuuksia ... ... Encyclopedia väri

Terminologia 1 :: Viikon päivämäärä. "1" vastaa maanantaina määritellä termi eri asiakirjoista: DW DUT Moskovan ja maailmanlaajuisen koordinoidun ajan välisen eron ilmaistuna ilmaisun tunnuksen määrästä ... ... ... Sanakirjahakemiston sääntelyn ja teknisen dokumentaation ehdot

- (Yhdysvallat) (Yhdysvallat, Yhdysvallat). I. USA: n kokousvaltio Pohjois-Amerikassa. Alue 9,4 miljoonaa km2. 216 miljoonaa ihmistä. (1976, arviointi). Washingtonin pääkaupunki. Hallinnollisesti Yhdysvaltojen alueella ...

GOST R 53636-2009: Selluloosa, paperi, pahvi. Termit ja määritelmät - Terminologia GOST R 53636 2009: Selluloosa, paperi, pahvi. Alkuperäisen asiakirjan ehdot ja määritelmät: 3.4.49 Ehdottomasti kuiva massa: Paperi, pahvi tai selluloosa kuivumisen jälkeen (105 ± 2) ° C pysyvän massan olosuhteissa ... ... Sanakirjahakemiston sääntelyn ja teknisen dokumentaation ehdot

Vesivoimala (vesivoimalaitos), rakenteiden ja laitteiden kompleksi, jonka kautta veden virtaus muunnetaan sähköiseksi energiaksi. HPP koostuu hydroteknisten rakenteiden johdonmukaisesta piireistä (ks. Hydraulinen ... ... Suuri Soviet Encyclopedia

- (Jopa 1935 Persia) I. Yleistä I. Länsi-Aasiassa. Se rajoittuu S. S. NSSR: stä Z. Turkin ja Irakin kanssa V. Afganistanin ja Pakistanin kanssa. Pesty S. Caspian Sea, Y. Persian ja Omansky Bays, ... ... Suuri Soviet Encyclopedia

sNIP-ID-9182: Tekniset tekniset tiedot työtyypistä rakentamisen, jälleenrakennuksen ja keinotekoisten rakenteiden aikana - Terminologia SNIP ID 9182: Tekniset tekniset tiedot teiden rakentamiseen, jälleenrakentamiseen ja keinotekoisten rakenteiden rakentamiseen, jälleenrakentamiseen ja korjaamiseen: 3. Autogudaronator. Käytetään, kun vahvistaminen asfaltti betoni granulaatti ... ... Sanakirjahakemiston sääntelyn ja teknisen dokumentaation ehdot

MUTTA - poikkileikkausalue;

Bn. - nettopultti poikkileikkaus;

D. - Poikkileikkaus;

F. - hyllyn poikkileikkaus (vyö);

N. - nettopaikkojen alue;

A W. - seinän alueen poikkileikkaus;

WF. - kulma-sauman poikkipinta-ala;

WZ. - fuusiorajan poikkipinta-ala;

E. - elastinen moduuli;

F. - voima;

G. - Vaihtomoduuli;

J b -sivukonttorin osan inertia;

J M.; J D. - hihnan ja split-maatilan inertia-poikkileikkaukset;

J S. - Rib: n poikkileikkauksen inertia, lankut;

J SL. - pituussuuntaisen kylkiluun inertia-osan hetki;

J T. - kiertopalkin, rautateiden hitaushetki;

J X.; J Y. - hetkiä inertia risteyksiä bruttoosien suhteessa akseleihin, vastaavasti x-X. ja y-y.;

J Xn.; J Yn. - sama, nettopaikkoja;

M. - hetki, taivutus hetki;

M X.; MINUN. - hetkiä suhteessa akseleihin vastaavasti x-X. ja y-y.;

N. - pituussuuntainen voima;

N mainos. - lisäponnistus;

N bm. - pituussuuntainen voima sarakkeen haarassa;

Q. - poikittainen voima, leikkausvoima;

Q FIC - tavanomainen poikittainen voima elementtien yhdistämiseksi;

Q S. - Ehdollinen poikittainen voima, joka koskee samassa tasossa sijaitsevien lankkujen järjestelmään;

R ba. - pohjapulttien venytyksen arvioitu vastustus;

R bh - laskettu vastustuskyky suurikokoisten pulttien venytykseen;

R bp. - pulttien yhdisteiden rypistyneen kestävyys;

R BS. - pultin laskettu vastus;

R BT. - venytyspulttien laskettu vastus;

R Bun. - Teräspulttien sääntelykestävyys, joka on yhtä suuri kuin tilapäinen vastus Σ B. Valtion standardien ja teknisten ehdotusten mukaan pultteja;

R bv - laskettu resistenssi U-muotoisten pulttien venytykseen;

R CD. - laskettu vastustuskykyisten rinkkien diametrisen puristuksen (vapaasti kosketuksella rajoitetun liikkuvuuden rakenteissa);

R DH. - laskettu resistenssi korkean lujuuden langan venyttelyyn;

R LP. - paikallisen rypistyneen rypistyksen arvioitu vastustuskyky sylinterimäisiin saranoihin (puristukset), jossa on tiukka kosketus;

R P. - laskettu resistanssi maadoitettiin päätypinta (sovituksen läsnä ollessa);

R S. - laskettu vastus on tullut muutos;

R th. - teräksen venyttämisen arvioitu kestävyys valssatun paksuuden suuntaan;

R U. - laskettu vastus on venyttely, puristus, taivutus väliaikaisella vastustuksella;

Juosta - Väliaikainen vastus on tullut epäjatkuvuus, joka on yhtä suuri kuin vähimmäisarvo Σ B. Valtion standardien ja teknisten eritelmien mukaan;

R WF. - leikkauksen (ehdollisen) kulmamaksujen arvioitu vastustus metalli saumaa varten;

R WU. - Butt hitsatun liitoksen puristuksen laskettu vastus, venytys, taivutus väliaikaisella vastustuksella;

R wun. - sauman metallin sääntelykestävyys väliaikaiseen kestävyyteen;

R WS. - Butt hitsattujen siirtoyhteyksien laskettu vastus;

R WY. - laskettu taskurakenteiden puristus, venytys ja taivuttaminen tuoton lujuuden yli;

R WZ. - leikatun (ehdollisen) kulma-ompeleiden laskettu vastus fuusiorajan metallia;

R y. - laskettu vastus on tullut venytys, puristus, taivutus saantolujuuden yli;

R yn -teräksen saantolujuus, joka on yhtä suuri kuin saantolujuuden σ T arvo valtion standardien ja teknisten olosuhteiden mukaan;

S. - poikkileikkauksen siirtoosan staattinen hetki suhteessa neutraaliin akseliin;

W x.; W y. - murtusakselin vastustuskykyä suhteessa akseleihin suhteessa akseleihin x-X. ja y-Y;

W xn.; W y n.- verkon poikkileikkauksen vastus suhteessa akseleihin vastaavasti x-X. ja y-y.;

b. - leveys;

b ef. - laskettu leveys;

bf. - hyllyn leveys (vyö);

b H. - leveys ulkoneva osa Rib, lakaise;

c.; c X.; c y. - kertoimet lujuuden laskemiseksi ottaen huomioon muovien muodonmuutokset taivutuksen aikana suhteessa akseleihin suhteessa akseleihin x - X, Y-Y;

e. - vallan epäkeskisyys;

h. - korkeus;

h ef. - seinän arvioitu korkeus;

h W. - seinän korkeus;

i. - inertia-osan säde;

olen mukana - osion inertian pienin säde;

i X.; i y. - RADI-inertia-osio suhteessa akseleihin, vastaavasti x-X.ja y-y.;

k F. - kulman sauman katti;

l. - pituus;

l C. - Stand pituus, sarakkeet, tuki;

l D. - värin pituus;

l ef - laskettu, ehdollinen pituus;

l M. - maatila tai sarakkeen vyöpaneelin pituus;

l S. - lankan pituus;

l W. - hitsin pituus;

l x.; l u - elementin lasketut pituudet akseleihin nähden kohtisuorassa tasossa x-X.ja y-y.;

m -suhteellinen epäkeskisyys ( m. = ea. / WC.);

m ef. - esitetty suhteellinen epäkeskisyys ( m ef. = mη.);

r. - säde;

t. - paksuus;

t F. - Hylly paksuus (vyö);

t W. - seinämän paksuus;

β F. ja β Z. - kertoimet kulman sauman laskemiseksi vastaavasti sauman metallia ja fuusiorajan metallia;

Γ B. - käyttöolosuhteiden kerroin;

Γ C. - työolojen kerroin;

Γ N. - luotettavuuskerroin sen tarkoitukseen;

γ M. - luotettavuuskerroin materiaalin mukaan;

Γ U. - väliaikaisen vastustuskyvyn luotettavuuskerroin;

η - osion osan vaikutustekijä;

λ - joustavuus ( λ = l ef / i.);

Ehdollinen joustavuus ();

λ EF. - poikkileikkauksen vähentynyt joustavuus;

Ehdollinen listattu poikkileikkaustangon joustavuus ( );

Ehdollinen seinän joustavuus ( );

Seinän suurin ehdollinen joustavuus;

λ X.; λ Y. - elementin arvioitu joustavuus akseleihin nähden kohtisuorassa tasossa x-X ja Y-Y;

v. - terästä (Poisson) poikittainen muodonmuutos.

Σ loc. - paikallinen stressi;

Σ X.; Σ y. - normaalit jännitykset yhdensuuntaisesti akseleiden kanssa x-X.ja y-Y;

τ xy. - tangentti stressi;

φ (h., y.) - pituussuuntaisen taivutuskerroin;

φ B. - kerroin pienentämällä laskettua vastustusta palkkien stabiilisuuden heikkenemisen joustavan kiertämisen muodossa;

φ E. - kerroin pienentämällä laskettua vastustuskykyä ulkopuolisen puristuksen aikana.

1. Yleiset säännökset. 2 2. Materiaalit rakenteille ja yhteyksille. 3 3. Materiaalien ja yhdisteiden arvioitu ominaisuus. 4 4 *. Tehtävät työskentely- ja suunnitteluolosuhteista. 6 5. Aksiaalisten voimien ja taivutuksen teräsrakenteiden elementtien laskeminen. 7 Keski-venytetty ja keskitetysti pakatut elementit .. 7 taivutus esineitä .. 11 elementtejä aksiaalisen voiman mukaan taivulla .. 15 tukiosat. 19 6. Arvioidut pituudet ja teräsrakenteiden elementtien joustavuus. 19 Litteiden tilojen ja yhteyksien elementtien arvioitu pituus. 19 Spatiaalisten ristikkorakenteiden elementtien arvioitu pituus. 21 Rakenteellisten rakenteellisten elementtien arvioitu pituus. 23 Arvioitu sarakepituus (telineet) 23 Rajoita pakattujen elementtien joustavuus. 25 Rajoita venytettyjen elementtien joustavuus. 25. Tarkista seinien ja vyötäröjen stabiilisuus taivutettujen tai pakattujen elementtien stabiilisuus. 26 palkkien seinät. 26 Seinät keskitetysti piilotetut ja puristetut ja pakatut taivutuselementit. 32 hihnalevyjä (hyllyjä) keskeisistä, essentronisesti puristetuista, pakatuista taivutus- ja taivutuselementeistä. 34 8. Lehtien rakenteiden laskeminen. 35 Lasketus vahvuus. 35 Stabiilisuuden laskenta. 37 Perusvaatimukset metallikalvorakenteiden laskemiseksi. 39 9. Kestävyyden teräsrakenteiden elementtien laskeminen. 39 10. Teräsrakenteiden elementtien laskeminen lujuuteen ottaen huomioon hauras tuhoutuminen. 40 11. Teräsrakenteiden laskeminen. 40 Hitsatut liitännät. 40 pulttiliitännät. 42 yhdisteitä suurten lujuus pultteihin. 43 yhdistettä jauhetut päät. 44 hihnayhteydet komposiittipalkkeihin. 44 12. Teräsrakenteiden suunnittelua koskevat yleiset vaatimukset. 45 Perussäännökset. 45 Hitsatut liitännät. 46 pulttiyhdisteitä ja yhdisteitä suuren lujuuden pultteihin. 46 13. Tuotantorakenteiden ja rakenteiden suunnittelua koskevat lisävaatimukset. 48 Suhteellinen taipuma ja suunnittelupoikkeamat. 48 etäisyydet lämpötilan saumojen välillä. 48 maatilat ja rakenteelliset pinnoitteet. 48 saraketta .. 49 linkkiä. 49 palkit. 49 nosturipalkit. 50 lehtien rakenteita. 51 Asennusasennukset. 52 14. Asuntojen ja julkisten rakennusten ja rakenteiden suunnittelua koskevat lisävaatimukset. 52 Kehysrakennukset. 52 Ripustavat päällysteet. 52 15 *. Lisävaatimukset tehon tehon tukien suunnitteluun, avoimien jakelulaitteiden ja liikenneverkkojen linjat. 53 16. Lisävaatimukset antennirakenteiden rakenteiden suunnittelu (AC), joiden korkeus on enintään 500 m. . 55 17. Hydraulisten rakenteiden suunnittelua koskevat lisävaatimukset. 58 18. Lisävaatimukset palkkien suunnittelulle joustavalla seinällä. 59 19. Lisävaatimukset palkkien suunnittelulle rei'itetyllä seinällä. 60 20 *. Lisävaatimukset rakennusten ja rakenteiden rakenteiden suunnittelussa jälleenrakennuksen aikana. 61 Liite 1. Teräsrakenteiden materiaalit ja niiden laskettu vastus. 64 Liite 2. Teräsrakenteiden materiaalit ja niiden laskettu vastus. 68 Lisäys 3. Materiaalien fyysiset ominaisuudet. 71 Lisäys 4 *. Työolosuhteiden kertoimet venytettyyn yksittäiseen kulmaan kiinnitetty yhdellä hyllypultilla. 72 Liite 5. Kertoimet teräsrakenteiden elementtien lujuuden laskemiseksi ottaen huomioon muovin muodonmuutokset. 72 Liite 6. Kertoimet keskeisten, ei-keskitetyjen ja paineistettujen taivutettujen taivutuselementtien stabiilisuuden laskemiseksi. 73 Lisäys 7 *. Tekijät φ B. Laskea stabiilisuuden palkit. 82 Liite 8. Taulukot elementtien laskemiseksi kestävyydellä ja ottaen huomioon hauras tuhoutuminen. 85 Lisäys 8, a. Metalliominaisuuksien määrittäminen. 88 Lisäys 9 *. Peruskirja merkitsee arvoja. 89.

Länsi-Siperian metallurginen yhdistelmä hallitsi muotoiltu valssattu teräs (tasauskulmat, chwllers, kanavat), joiden paksuus on 10 mm, mukaan lukien TU 14-11-302-94 "Hiilen muotoisen C345 vuokraus hiilestä Steel Modified Niobium, jota kehitti yhdistelmä, JSC "Uralin metallien instituutti" ja CNII hyväksyi. Kucherenko.

Päällysteiset raportit, jotka terästä C345-luokat 1 ja 3 TU 14-11-302-94: lle voidaan käyttää SNIP II-23-81 "teräsrakenteiden" mukaisesti (taulukko 50) samoilla rakenteilla Teräs C345 -luokkien vuokraus 1 ja 3 GOST 27772-88: n mukaan.

Headsetnorming V.V. Tishchenko

Johdanto

Metallurgista teollisuutta hallitsivat rakennusmetallirakenteiden vuokraus ja taloudellisesti seostettu teräs C315. Vahvistetaan pääsääntöisesti vähähiilisen rauhan mikrollionilla, yksi elementeistä: titaani, niobium, vanadiini tai nitridit. Seostaminen voidaan yhdistää liikkuvan tai lämpökäsittelyn kanssa.

Saavutettujen volyymituotantomäärät ja muotoiltuja profiileja uudesta teräksestä C315: sta mahdollistavat rakentamisen tarpeiden täyttämisen laatikon toimistossa, jossa on vahvuusominaisuudet ja kylmäkestävyys lähellä GOST 27772-88: n alhaisen seosteräksen standardeja.

1. Vuokraus Säännölliset asiakirjat

Tällä hetkellä on kehitetty useita teknisiä eritelmiä terästä C315: sta.

TU 14-102-132-92 "Rullattu muotoinen terästä C315". Handler ja vuokraus valmistaja - Nizhne-Tagil Metallurginen yhdistelmä, lajittelukanavat GOST 8240: n mukaan, yhtäläiset kulmaprofiilit, ei-tasapainoprofiilit, tavalliset ja hyllyjen rinnakkaiset reunat.

TU 14-1-5140-92 "Vuokraus teräsrakenteiden rakentamiseen. Yleiset tiedot. " Handler - Tsniychm, valssattu valmistaja - Nizhne-Tagil Metallurginen yhdistelmä, Assortment - Lowavesin mukaan GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Korkea lujuuden vuokraus teräsrakenteiden rakentamiseen". Handler ja vuokra-valmistaja - Orsko-Khalilovsky Metallurginen yhdistelmä, lajittelulaite, jonka paksuus on 6 - 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Vuokrata arkki ja rullattu voimakkuus ja kylmäkestävyys." Alkuperäisen - TSNIYCHM: n haltija - Tsniychm, valssattu valmistaja - Uusi Lipetsk Metallurginen yhdistelmä, sorment-arkki vuokraus Gost 19903 Paksuus jopa 14 mm: n mukaan.

TU 14-105-554-92 "Korkea lujuus ja kylmäkestävyys". Käsikirjoituksen ja valssattujen tuotteiden valmistaja - Cherepovets Metallurginen kasvi, joka on valikoima vuokra Gost 19903 Paksuus jopa 12 mm: n mukaan.

2. Yleiset säännökset

2.1. Teräs C315: n vuokraus on suositeltavaa soveltaa sen sijaan, että se rullataan hiivan teräksestä C255, C285 GOST 27772-88: n mukaan SNIP II-23-8I: n rakenteiden ryhmille, joiden käyttöolosuhteissa asuinalueella Lämpötila miinus 40 ° C ei ole sallittua. Tällöin on tarpeen käyttää teräksen C315 lisääntynyttä valssattua lujuutta.

3. Materiaalit malleja varten

3.1. Teräs C315: n vuokraus on neljä luokkaa, riippuen testeistä, jotka koskevat taivutustestejä (luokat hyväksytään samat teräksestä C345: sta GOST 27772-88: n mukaan).

3.2. Teräs C315: n vuokraus voidaan käyttää konstruktioissa, jotka on ohjattu datataulukon avulla. yksi.

pöytä 1

* Valssattu paksuus enintään 10 mm.

4. Valssattujen ja yhdisteiden laskentaominaisuudet

4.1. Sääntely ja laskettu valssattu resistanssi terästä C315 hyväksytään taulukon mukaisesti. 2.

Taulukko 2

Valssattu paksuus, mm	Valssattujen, MPA: n (KGF / mm 2) sääntelykestävyys	Arvioitu vierintävastus, MPa (KGF / mm 2)
	muotoinen	Levy, laajakaista Universal	muotoinen
R yn.	Juosta	R yn.	Juosta	R y.	R U.	R y.	R U.
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Teräs C315-teräksen hitsattujen liitosten laskennallinen resistanssi erilaisille yhdisteille ja jännitysyhdisteille olisi määritettävä SNIP II-23-81 *: lla (s. 3.4, taulukko 3).

4.3. Ruuvien kytkettyjen rypistyneiden elementtien arvioitu vastus on määritettävä SNIP II-23-81 *: lla (s. 3.5, taulukko 5 *).

5. Yhdisteiden laskeminen

5.1. Teräs C315 hitsattujen ja pulttiliitosten laskeminen suoritetaan SNIP II-23-81: n vaatimusten mukaisesti.

6. Rakenteiden tuotanto

6.1. Teräs C315: n rakennusrakenteiden valmistuksessa samaa tekniikkaa tulisi käyttää terästä C255 ja C285 GOST 27772-88 mukaisesti.

6.2. Hitsausteräs C315: n materiaalit on otettava SNIP II-23-81 *: n (taulukko 55 *) vaatimusten mukaisesti valssatulle teräkselle C255, C285 ja C345 - GOST 27772-88: n mukaan, kun otetaan huomioon valssattu teräs C315 eri paksuuksille.

SOVELLUKSEN KÄYTTÖÖNOTTO TU 14-104-133-92

Ministeri Venäjä lähetti Venäjän federaation ministeriöitä ja osastoja Venäjän federaation, projekti- ja tutkimuslaitokset nro 13-227 seuraavan sisällön 11. marraskuuta 1992.

Orsko-Khalilovsky Metallurginen yhdistelmä hallitsi paksun seinämäisen valssatun teräksen tuottaminen, jonka paksuus oli 6-50 mm TU 14-104-133-92: n teknisissä olosuhteissa "Rakentavien teräsrakenteiden lisääntyneen lujuuden vuokraus" laitoksesta, itmt tsnichelete ja cnii. Kucherenko.

Yhdistetään vähähiilisen rauhallisen terästitaanin tai vanadiinin (tai muun) mikro-yhdistämisen ansiosta lämpökäsittelyn ja kontrolloidun liikkuvan liikennemuotojen mahdollisella tavalla. Saatiin uusi erittäin tehokas metalli terästä C315 ja C345E, jonka ominaisuudet eivät ole huonompi Vuokrahinnat matala-seosterästä GOST 27772-88 mukaan. Mikromateriaalin menetelmä, lämpökäsittely- ja liikkuvan moodien tyyppi valitsee valmistajan. Vuokra on neljä luokkaa riippuen GOST 27772-88: ssa ja SNIP II-23-81 *: ssa hyväksytyistä vaatimuksista ja Snip II-23-81 *: sta sekä FRG DIN 17100 -standardissa (näytteillä, joilla on terävä leikkaus). Kuluttaja merkitsee sellaisen törmäystestin luokkaa ja tyyppiä metallivalssauksen järjestyksessä.

Minstroy Venäjä kertoo, että TU 14-104-133-92: n mukaista terästä C345E: n vuokrausta voidaan käyttää pitkin ja sen sijaan, että se rullata teräksestä C345 GOST 27772-88: n mukaan SNIP II-23-81 * "teräsrakenteiden suunnittelussa suunnitelluissa malleissa "Elementtien ja niiden yhdisteiden ja niiden yhdisteiden laskemista. TU 14-104-133-92: n laajuus, sääntely ja laskennalliset valssausristukset TU 14-104-133-92 sekä käytetyt hitsausmateriaalit, lasketut hitsatut liitokset ja rypytetyt elementit, jotka on liitetty CNII: n suosituksiin. Kucherenko, julkaistu alla.

Nizhnyagil Metallurginen yhdistelmä hallitsi muotoilevien valssattujen teräskanavien tuotanto Gost 8240: n mukaan, kulmat GOST 8509: n ja GOST 8510: n mukaan GOST 8239: n, GOST 19425, TU 14-2-427-80 -Bars Gost 26020: n mukaisesti TU 14-1 -5140-82: n teknisistä olosuhteista "Muodostuneiden korkeiden lujuuden vuokraus teräsrakenteiden rakentamiseen", TsNnifermem ne. Bardina ja Tsnieisk ne. Kucherenko.

Yhdistelmä, joka johtuu pienen hiilen teräs-, mikrolainoksen ja kyllästyksen kemiallisen koostumuksen järkevästä valinnasta nitrideillä ja hiilidioksilla viljan hiomalla valssausprosessin aikana, saatiin erittäin tehokas valssattu terästä terästä C315, C345 ja C375, Niiden ominaisuudet eivät ole huonompi kuin matalat seostetut teräkset GOST 27772: n mukaan.

Vuokra on neljä luokkaa riippuen GOST 27772-88: ssa ja Snip II-23-81 *: ssa hyväksytyistä vaatimuksista ja Snip II-23-81 *: sta sekä FRG DIN 17100: n standardissa (näytteillä, joilla on terävä leikkaus) . Kuluttaja merkitsee sellaisen törmäystestin luokkaa ja tyyppiä metallivalssauksen järjestyksessä.

Gosstroy Venäjä kertoo, että TU: n C345: n ja C375: n mukaan TU 14-1-5140-92: n mukaan terästä C345 ja C375 sen sijaan ja sen sijaan ja C345 ja C375 on GOST 27772-88 SNIP II-23: n rakenteissa -81 * "teräsmallit", ilman elementtien ja niiden liitäntöjen laskemista. Selvi-, sääntely- ja laskennalliset valssausristukset teräksestä C315 TU 14-1-3140-92 sekä käytetyt hitsausmateriaalit, lasketut hitsatut liitokset, pulttien kytketyt rypistyvät elementit olisi otettava CNII: n suositusten mukaisesti . Kucherenko, joka julkaistiin lehdessä "Bulletin of Construction Equipment" nro 1 vuodelle 1993

Varapuheenjohtaja V.A. Alekseev

Span. Poddubny v.p.

Yleiset säännökset

1.1. Näitä standardeja olisi noudatettava rakennusten rakentamisrakenteiden rakentamisrakenteiden ja erilaisten tarkoitusten rakenteiden rakentamisessa.

Normit eivät koske sillojen, kuljetustunneleiden ja putkien teräsrakenteiden suunnittelua Mighty.

Suunnitteleessa teräsrakenteita erityisissä käyttöolosuhteissa (esimerkiksi verkkotunnusten, tärkeimpien ja teknisten putkistojen, erikoiskäyttöisten säiliöiden mallit, rakennuskohteet, jotka altistettiin aggressiivisten materiaalien seismisistä, intensiivisille lämpötilaveteille tai vaikutuksille, meren hydraulirakenteiden rakenteet), Ainutlaatuisten rakennusten ja rakenteiden rakenteet sekä erityiset rakenteet (esim. Esimerkiksi ennen jännittynyt, spatiaalinen, roikkuu) olisi noudatettava lisävaatimuksia, jotka heijastavat näiden rakenteiden työn erityispiirteet, jotka on vahvistettu hyväksytyillä asiaa koskevilla sääntelyasiakirjoilla tai Sovittu USSR-valtion rakennuksen.

1.2. Teräsrakenteiden suunnittelussa on tarpeen noudattaa rakennustöiden suojelua koskevia standardeja korroosiota ja tulenkestävästä standardista rakennusten ja rakenteiden suunnitteluun. Rullattujen ja seinien paksuuden lisääntyminen rakenteiden suojaamiseksi korroosiosta ja lisäävät rakenteiden palonkestävyyden rajaa.

Kaikkien mallien on oltava käytettävissä havainnointiin, puhdistukseen, värin, eikä myöskään saa viivyttää kosteutta ja estää ilmanvaihtoa. Suljetut profiilit on suljettava.

1.3 *. Raskaiden rakenteiden suunnittelussa:

valitse optimaalinen rakenteiden toteutettavuusjärjestelmässä ja elementtien poikkileikkaus;

käytä taloudellisia vuokraprofiileja ja tehokas teräs;

hakea rakennuksia ja rakenteita pääsääntöisesti yhtenäiset tyypilliset tai vakiorakenteet;

käytä progressiivisia rakenteita (statiiviset järjestelmät standardielementeistä; rakenteet, jotka yhdistävät kantoaallon ja toiminnot; esikompana, kaveri, ohut lehti ja yhdistetyt rakenteet eri teräksistä);

säädetään rakenteiden valmistuksen ja asennuksen valmistukseen;

soveltaa rakenteita, joilla varmistetaan niiden valmistuksen, kuljetuksen ja asennuksen pienin työnvoimakkuus;

tarjota pääsääntöisesti rakenteiden tuotanto ja niiden kuljettimen tai suuren tylsä \u200b\u200basennus;

tarjoa progressiivisten tyyppien tehtaan yhdisteitä (automaattinen ja puoliautomaattinen hitsaus, laippayhdisteet, joissa on millillatetut päät, pulttien, mukaan lukien korkea lujuus jne.);

suunnitella pääsääntöisesti kiinnitysyhdisteitä pultteihin, mukaan lukien korkea lujuus; Hitsatut kiinnitysliitännät sallitaan sopivalla tavalla;

suorittaa valtion standardien vaatimukset vastaavien lajien suunnittelusta.

1.4. Rakennusten ja rakenteiden suunnittelussa on välttämätöntä toteuttaa rakentavia järjestelmiä, jotka takaavat rakennusten ja rakenteiden vahvuutta, vakautta ja spatiaalista muuttuvuutta sekä niiden yksittäisiä elementtejä kuljetuksen, asennuksen ja käytön aikana.

1.5 *. Teräs- ja materiaalit, teräs C345T: n ja C375T: n käyttöä koskevat rajoitukset sekä valtion standardien ja CEA-standardien tai teknisten ehtojen mukaiset lisävaatimukset olisi ilmoitettava työssä (km) ja yksityiskohtaisesti (KMD ) Teräsrakenteet ja tilausmateriaalien dokumentaatiot.

Riippuen rakenteiden ominaisuuksista ja niiden solmuista, on välttämätöntä, kun tilaus alkoi osoittaa pienemmän luokan GOST 27772-88: n mukaan.

1.6 *. Teräsrakenteet ja niiden laskennassa olisi täytettävä GOST 27751-88: n "vaatimukset rakennusrakenteiden ja syiden luotettavuuden. Laskennan tärkeimmät säännökset "ja ST Sev 2972-83" rakennusrakenteiden ja perusteiden luotettavuus. Teräsmallit. Laskennan perussäännökset. "

1.7. Lasketut järjestelmät ja tärkeimmät edellytykset heijastavat teräsrakenteiden todellisia työoloja.

Teräsrakenteiden tulisi pääsääntöisesti laskea sekä yksittäiset alueelliset järjestelmät.

Kun jaetaan yksittäisiä paikkajärjestelmiä erillisiin tiloihin, elementtien vuorovaikutus niiden välillä olisi otettava huomioon pohjan kanssa.

Laskentajärjestelmien valinta sekä teräsrakenteiden laskentamenetelmät on tehtävä tietokoneiden tehokkaaseen käyttöön.

1.8. Teräsrakenteiden laskeminen olisi pääsääntöisesti suoritettava terästuotteiden kumoattisista muodonmuutoksista.

Staattisesti määriteltyjä rakenteita varten laskentamenetelmä, joka ottaa huomioon inelastiset muodonmuutokset, terästä ei ole kehitetty, laskettuja ponnisteluja (taivutus- ja vääntömomentti, pituussuuntaiset ja poikittaiset voimat) olisi määritettävä olettamuksella elastisten teräksen muodonmuutoksista Untrefored-järjestelmä.

Asianmukaisella teknisellä ja taloudellisella perustelulla laskenta annetaan tuottaa epämuodostuneesta järjestelmästä, jossa otetaan huomioon kuormituksen mukaisten rakenteiden liikkumisen vaikutukset.

1.9. Teräsrakenteiden elementeillä olisi oltava minimaaliset osuudet, jotka täyttävät näiden standardien vaatimukset, ottaen huomioon lajittelun vuokraus ja putket. Laskennalla vahvistetuissa komposiittiosissa inepaali ei saa ylittää 5%.