Käytännössä se ilmenee usein tarve laskea teline tai siirtomaa suurimpaan aksiaaliseen (pituussuuntaiseen) kuormitukseen. Voima, jossa teline menettää vakaa tila (kantaja) on kriittinen. Telineen vastus vaikuttaa telineen pään kiinnittämiseen. Rakennusmekaniikassa pidämme seitsemän tapaa korjata telineen päät. Mielestäni kolme päätapaa:

Erityisen kestävyyskannan varmistamiseksi on välttämätöntä, että ehtoa noudatetaan:

Missä: P - aktiivinen vaivaa;

Asettaa tietty vakauskerroin

Näin laskettaessa elastisia järjestelmiä on tarpeen määrittää RCD: n kriittisen voiman suuruus. Jos sinulla on rangaistus siitä, että voima p levitetään telineeseen, aiheuttaa vain pieniä poikkeamia telineiden pituuden ι suoraviivaisesta muodosta, sitten se voidaan määrittää yhtälöstä

missä: E on elastinen moduuli;
J_min- vähimmäishetki inertia;
M (z) - taivutusmomentti, joka on yhtä suuri kuin m (z) \u003d -p ω;
Ω on poikkeaman arvo telineestä suoraviivaisesta muodossa;
Differentiaalisen yhtälön ratkaiseminen

A ja jatkuva integraatio määräytyvät raja-olosuhteissa.
Tuottamalla tiettyjä toimia ja korvauksia, saamme lopullisen ilmaisun kriittiselle voimille

Kriittisen voiman pienin arvo on n \u003d 1 (kokonaisluku) ja

Telan elastisen rivin yhtälö tarkastellaan:

missä: Z on nykyinen koordinaatti, jonka maksimiarvo Z \u003d L;
Kriittisen voiman sallittua ilmaisua kutsutaan Formula L. Seileriksi. Voidaan nähdä, että kriittisen voiman suuruus riippuu EJ Min telineen jäykkyydestä on suoraan verrannollinen L - takaisin suhteellisesti.
Kuten edellä mainittiin, elastisen telineen stabiilius riippuu konsolidointimenetelmästä.
Suositeltu terästeline
N y \u003d 1,5 ÷ 3.0; Puiselle n y \u003d 2,5 ÷ 3.5; Valuraudan n y \u003d 4,5 ÷ 5.5
Jotta voidaan ottaa huomioon telineen päiden kiinnittämisen menetelmä, otetaan käyttöön alennetun telineen joustavuuden päätykerroin.

missä: μ on pituuden kerroin (taulukko);
I Min - pienin säde telineiden poikkileikkauksen inertia (taulukko);
ι - telineen pituus;
Syötä kriittinen kuormituskerroin:

, (pöytä);
Täten laskettaessa telineen poikkileikkausta on otettava huomioon kertoimet μ ja θ, joiden suuruus riippuu telineen päiden kiinnittämisestä ja annetaan referenssikirjan taulukoissa Samanaikaisesti (GS Parenko ja SP Fesik)
Annamme esimerkin suorakulmaisen muodon jatkuvaan poikkileikkauksen kriittisen voiman laskemisesta - 6 × 1 cm, tangon pituus ι \u003d 2m. Kiinnitys päättyy kaavion III mukaan.
Maksu:
Pöydässä löydämme kerroin θ \u003d 9,97, μ \u003d 1. Osan hitaushetki on:

ja kriittinen jännitys on:

On selvää, että kriittinen voima R \u003d 247 KGF aiheuttaa jännitteelle vain 41 kc / cm2 jännitteelle, mikä on huomattavasti pienempi kuin virtausnopeuden raja (1600 kg / cm2), mutta tämä voima aiheuttaa tangon kaarevuuden , mikä tarkoittaa, että vakauden menettäminen.
Harkitse toista esimerkkiä pyöreän osan puulaatikosta, joka on kiinnitetty alempaan päähän ja kiinnitetty ylhäältä (S.P. Fesik). Stand pituus 4M, puristusvoima n \u003d 6ts. Sallittu jännite [σ] \u003d 100kg / cm 2. Hyväksymme kertoimen, joka laskee sallitun jännitteen puristukseen φ \u003d 0,5. Laske telineen poikkileikkaus:

Määritä telineen halkaisija:

Inertia-osaston hetki

Laske telineen joustavuus:
jossa: μ \u003d 0,7 perustuu telineen päiden puristamiseen;
Määritä stressi telineessä:

Ilmeisesti telineen stressi on 100kgs / cm 2 ja se on täsmälleen sallittu jännite [σ] \u003d 100KC / cm 2
Harkitse kolmas esimerkki terästelan laskemisesta kaksisuuntaisesta profiilista, pituus 1,5 m, puristusvoima 50T, sallittu jännite [σ] \u003d 1600kg / cm 2. Rakennuksen alapää on kiinnitetty ja ylempi vapaa (I MET METH).
Osuuksille käytämme kaavaa ja määrittelemme kerroin φ \u003d 0,5, sitten:

Valitsemme 2 kaikki nro 36 lajittelusta ja sen tiedot: F \u003d 61,9cm 2, I Min \u003d 2.89cm.
Määritä telineen joustavuus:

jossa: μ pöydästä, sileä 2, kun otetaan huomioon telineen puristusmenetelmä;
Laskettu stressi telineessä on:

5kgs, joka on suunnilleen sallittu jännite ja 0,97% enemmän, mikä on sallittua teknisten laskelmissa.
Puristin sauvojen poikkileikkaus on järkevää suurimman inertia säteen kanssa. Kun lasketaan erityinen inertia säde
Optimaalimmat ovat putkimaiset osat, ohut seinämä; Jonka arvo ξ \u003d 1 ÷ 2,25 ja kiinteät tai liikkuvat profiilit ξ \u003d 0,204 ÷ 0,5

päätelmät
Kun lasketaan telineiden lujuutta ja stabiilisuutta, sarake on otettava huomioon telineiden päiden kiinnittämiseksi, levittää suositeltuja turvallisuutta.
Kriittisen voiman arvo saatiin telineen (L.Aeler) kaarevan aksiaalisen linjan differentiaaliyhtälöstä.
Kaikkien kuormitettujen telineiden ominaispiirreiden kirjanpidon osalta telineiden joustavuuden käsite - λ otettiin käyttöön, pätevän pituuden kertoimen, jännitteen alentamiskerroin, kriittinen kuormituskerroin on θ. Heidän arvonsa otetaan viitekirjojen taulukoista (S.Pisarentko ja S.P. Fesik).
Telineiden likimääräiset laskelmat on annettu kriittisen voiman - RCR: n, kriittisen stressin σKR: n, telineiden D halkaisijan, telineiden joustavuuden - λ ja muut ominaisuudet.
Telineiden ja sarakkeiden optimaalinen poikkileikkaus on putkimainen ohut-seinämäinen profiili, jossa on samat inertia-hetket.

Käytetyt kirjat:
G.S. Pisarenko "käsikirja materiaaliresistenssi".
S.P.Fesik "Materiaaliresistenssin todistus".
Ja. Anuryev "Designer-Machine Builder" -hakemisto ".
Snip II-6-74 "Kuormat ja isku, suunnittelu normit".

Keskustelan laskeminen

Standardit kutsutaan rakenteellisiksi elementeiksi, jotka toimivat pääasiassa puristuksella ja pitkittäissuunnassa.

Laskettaessa telinettä on tarpeen varmistaa lujuus ja vakaus. Stabiilisuus saavutetaan asianmukaisella valinnalla telineeseen.

Keskitelineen suunnittelujärjestelmä hyväksytään, kun lasketaan pystysuora kuorma, koska se on saranoitu päissä, koska alareunassa ja hitsaamalla hitsaamalla (katso kuva 3).

Keski-asema havaitsee 33% koko päällekkäisyydestä painosta.

Päällekkäisyyden n, kg: n kokonaispaino on määritelty: Sisältää lumipaino, tuulen kuormitus, kuormitus lämpöeristyksestä, kuormitus päällystyskehyksen paino, kuorma tyhjöstä.

N \u003d R2 g,. (3.9)

jossa g on yhteensä yhtenäinen hajautettu kuorma, kg / m 2;

R on säiliön sisäinen säde, m.

Päällekkäisyyksien kokonaispaino vuodesta seuraavista kuormituksista:

• 1. Lumikuormitus, G 1. G 1 \u003d 100 kg / m 2 hyväksytään.
• 2. Kuormitus lämpöeristyksestä, G 2. G 2 \u003d 45 kg / m 2 hyväksytään;
• 3. Tuulen kuormitus, G3. G 3 \u003d 40 kg / m 2 hyväksytään;
• 4. Kuormitus päällystysrungon painosta G4. G 4 \u003d 100 kg / m 2 hyväksytään
• 5. Kun otetaan huomioon asennettu laite, G5. Hyväksytty G 5 \u003d 25 kg / m 2
• 6. Kuormitus tyhjöstä, G6. Hyväksytty G 6 \u003d 45 kg / m 2.

Ja päällekkäisyyden n, kg: n kokonaispaino:

Kestävät kestämättömät ponnistelut lasketaan:

Tarvittava teline poikkileikkaus määräytyy seuraavalla kaavalla:

CM 2, (3.12)

jossa: n-täysi päällekkäisyys paino, kg;

1600 kgf / cm 2, teräsasennuksistaP;

Pitkittäisen taivutuksen kerroin on rakentavasti hyväksytty \u003d 0,45.

GOST 8732-75: n mukaan putki, jossa on ulkohalkaisija D H \u003d 21cm, sisähalkaisija DB \u003d 18 cm ja 1,5 cm: n seinämän paksuus, joka on sallittua, koska putken ontelo täytetään betonilla.

Putken poikkileikkaukset, F:

Profiilin inertia (j) -hetki määritetään, inertia säde (R). Vastaavasti:

J \u003d CM4, (3.14)

missä - osan geometriset ominaisuudet.

Inertia RADIUS:

r \u003d, cm, (3.15)

jossa J on profiilin inertia;

F-alue vaaditun osan.

Joustavuus:

Telineen asenne määräytyy kaavan mukaan:

KGF / cm (3.17)

Samanaikaisesti liitteen 17 taulukoiden mukaan (A. N. Serenko) hyväksytään \u003d 0,34

Jalustan peruslujuuden laskeminen

Säädöksen laskettu paine p määritetään:

P \u003d P "+ P ST + R BS, KG, (3.18)

P ST \u003d F L G, kg, (3.19)

P BS \u003d L G B, KG, (3.20)

jossa: P "-usiloidaan pystysuora teline p" \u003d 5885,6 kg;

P ST - INT, KG;

r - Steel.G \u003d 7,85 * 10-3 kg.

R BS - Vesbeton kaadetaan telineeseen, kg;

g, B-Tarraan betoni brändi.G b \u003d 2,4 * 10-3 kg.

Kengänlevyn vaadittu alue, jossa paine paine hiekkapohjassa [Y] F \u003d 2 kg / cm 2:

Laatta on hyväksytty osapuolten kanssa: Achb \u003d 0,65h0.65 m. Häpitty kuorma, Q 1 cm levy määritetään:

Arvioitu taivutusmomentti, M:

Arvioitu vastustushetki W:

Levyn paksuus D:

Levyn D \u003d 20 mm paksuus hyväksytään.

Tehon korkeus ja POWER P: n voiman pituuden pituus valitaan rakentavasti piirustuksen mukaan. Ota poikkileikkaus telineestä 2SH: ksi. Perustuu suhde H 0 / l \u003d 10 ja h / b \u003d 1,5-2, valitse poikkileikkaus ei ole suurempi kuin H \u003d 450 mm ja B \u003d 300 mm.

Kuva 1 - Rakennuskaavio ja poikkileikkaus.

Suunnittelun kokonaismassa on:

m \u003d 20,1 + 5 + 0,43 + 3 + 3,2 + 3 \u003d 34,73 tonnia

Paino tulee yhteen kahdesta telineestä on:

P \u003d 34,73/8 \u003d 4,34 tonnia \u003d 43400N - paine per teline.

Voima toimii ei osan keskellä, joten se aiheuttaa hetken:

Mx \u003d p * l; MX \u003d 43400 * 5000 \u003d 217000000 (H * mm)

Harkitse laatikko laatikko poikkileikkausta, joka on keitetty kahdesta levystä

Epäkeskisyyden määritelmä:

Jos epäkeskisyys t. H.se merkitsee 0,1 - 5 - toistuvasti pakattu (venytetty) kestävä; jos t.5 - 20, palkin venytys tai puristus on otettava huomioon laskennassa.

t. H. \u003d 2.5 - Echocally pakattu (venytetty) teline.

Määritä telineiden poikkileikkauksen koko:

Tärkein kuorma telineeseen on pituussuuntainen voima. Siksi valitaksesi osan, käytä laskentaa vetolujuuden (puristus):

Tästä yhtälöstä Etsi tarvittava poikkileikkausalue

, mm 2 (10)

Käyttämättömän jännitteen [σ] kestävyyden aikana riippuu teräksestä, rasitusten pitoisuus poikkileikkauksessa, syklin kuormitussyklien ja epäsymmetrian määrä. Snipissa sallittua jännitettä kestävyyden aikana määräytyy kaavan mukaan

(11)

Arvioitu vastus R U.riippuu jännitteen pitoisuudesta ja materiaalin saantolujuudesta. Jännitteen konsentraatio hitsausliitoksissa johtuu useimmiten hitsauksista. Pitoisuuskertoimen arvo riippuu saumojen muodosta, koosta ja sijainnista. Mitä suurempi stressipitoisuus, sitä pienempi sallittu jännite.

Suunnitetun tangon muotoilun kaikkein kuormitettu poikkileikkaus sijaitsee lähellä sen kiinnityspaikkaa seinään. Käämityskulmaisten saumojen kiinnittäminen vastaa kuudennen ryhmän, R u \u003d 45MPa.

Kuudennen ryhmän osalta n \u003d 10 -6, α \u003d 1,63;

Kerroin w.kuvastaa sallittujen jännitysten riippuvuutta syklin P-epäsymmetrian indikaattorista, joka on yhtä suuri kuin vähimmäisjännitteen suhde suurimpaan, ts.

-1≤ρ.<1,

sekä stressin merkki. Venytys vaikuttaa, ja puristus estää halkeamien esiintymisen, joten arvo γ samassa ρ riippuu merkki σ max. Jos kuormitus tapahtuu, kun Σ min\u003d 0, ρ \u003d 0 puristuksella γ \u003d 2, kun vetolujuus γ = 1,67.

Ρ → ∞ γ → ∞. Tällöin sallittu jännite [σ] tulee hyvin suureksi. Tämä tarkoittaa sitä, että väsymysten hävittämisen vaara vähenee, mutta ei tarkoita sitä, että vahvuus on varmistettu, koska ensimmäisen kuormituksen aikana on mahdollista tuhota. Siksi [σ] määritettäessä on välttämätöntä ottaa huomioon staattisen lujuuden ja vakauden olosuhteet.

Staattisen jännityksen (taivuttamatta)

[Σ] \u003d r y. (12)

Lasketun resistanssin R y arvo tuotannon lujuuden mukaan määräytyy kaavalla

(13)

jossa γ m on materiaalin luotettavuuskerroin.

09G2S Σ t \u003d.325 MPa, γ t \u003d.1,25

Staattisen pakkauksen avulla sallittua jännitettä pienennetään vakauden menettämisen vaarasta:

missä 0.< φ < 1. Коэффициент φ зависит от гибкости и относительного эксцентриситета. Его точное значение может быть найдено только после определения размеров сечения. Для ориентировочного выбора Атрпо формуле следует задаться значением φ. Sovellussovelluksen pienellä epäkeskisyydellä voit hyväksyä φ = 0,6. Tällainen kertoimella tarkoitetaan, että sauvan lujuus puristuksen vuoksi stabiilisuuden menetyksen vuoksi pienenee 60 prosenttiin vetolujuudesta.

Korvaamme tiedot kaavassa:

Kahdesta arvosta [σ], valitse pienin. Ja tulevaisuudessa se lasketaan.

Sallittu jännite

Toimitamme tietoja kaavassa:

Koska 295,8 mm 2 on erittäin pieni poikkileikkausalue, joka perustuu suunnittelukokoihin ja hetken suuruus kasvaa

Schawlerin numero julkaistaan \u200b\u200balueella.

Sewllerin vähimmäisleikkaus on 60 cm2

Schawler numero - 40p. Siinä on parametrit:

h \u003d 400 mm; B \u003d 115 mm; S \u003d 8 mm; T \u003d 13,5 mm; F \u003d 18,1 cm 2;

Saavutamme telineen poikkileikkausalueen, joka koostuu 2 kanavaa - 61,5 cm 2.

Korvataan tiedot kaavassa 12 ja lasketaan jännitteet uudelleen:

\u003d 146,7 MPa

Poikkileikkauksen aktiiviset jännitykset ovat vähemmän rajoittavat jännitteet metallille. Tämä tarkoittaa, että suunnittelumateriaali kulkee soveltavaan kuormitukseen.

Telineiden yleisen vakauden vahvistus.

Tällainen tarkastus vaaditaan vain pituussuuntaisten voimien pakkaamisen yhteydessä. Jos voimat levitetään keskitettyyn keskukseen (MX \u003d MU \u003d 0), staattinen merkkijono staattisen lujuuden vuoksi vakauden menetyksestä arvioidaan kertoimella φ riippuen telineen joustavuudesta.

Raakan joustavuus suhteessa materiaaliakseliin (ts. Kohdan elementtien ylittämät akselit) määritetään kaavalla:

(15)

missä - telineen kaarevan akselin puolihaajan pituus,

μ - kerroin riippuvainen konsolidointi; konsoli \u003d 2;

i Min - Inertian säde, joka sijaitsee kaavalla:

(16)

Korvaamme tiedot kaavassa 20 ja 21:

Stabiilisuuden laskenta suoritetaan kaavalla:

(17)

Kerroin φ määritetään sekä keskusyksikön alla taulukossa. 6 Räkön λ y (λ о) joustavuudesta riippuen, kun akseli on taivutettu akselin ympäri. Kerroin peräkkäinottaa huomioon vastuksen hetki hetkestä M. x.

1. Kuormien korjuu

Ennen teräspalkin laskennan aloittamista on välttämätöntä koota metallipalkissa toimiva kuorma. Kuorman keston mukaan kuorma jaetaan pysyvään ja tilapäiseen.

• metallipalkin oma paino;
• oma päällekkäisyys paino jne.;

• pitkäaikainen kuorma (hyötykuorma tehdään rakennuksen nimeämisestä);
• lyhytaikainen kuorma (lumikuormitus, tehdään riippuen rakennuksen maantieteellisestä sijainnista);
• erityinen kuormitus (seisminen, räjähtävä jne. Osana tätä laskinta ei oteta huomioon);

Palkin kuormat erotetaan kahteen tyyppiin: selvitys ja sääntely. Arvioituja kuormia käytetään säteiden laskemiseen voiman ja stabiilisuuden (1 rajatila). Säännölliset kuormat asetetaan normeilla ja sitä käytetään laskemaan palkki taipumukseen (2 raja-tila). Lasketut kuormat määritetään kertomalla sääntelykuormitus luotettavuuden kuormituskerroin. Osana tätä laskinta käytetään arvioidusta kuormitusta, kun määrität säteen leipurin määritelmä.

Kun olet koonnut pinnan kuormituksen, joka on mitattu kg / m2 mitattuna, on välttämätöntä laskea, kuinka paljon tämä pintakuorma vie palkin. Tehdä tämä, sinun on kerrottava pintakuormitus palkkivaiheeseen (ns. Rahtiliuska).

Esimerkiksi: Lastimme, että kokonaiskuormitus osoittautui tarkistuksille. \u003d 500 kg / m2 ja palkkivaihe on 2,5 m. Sitten metallipalkin hajautettu kuorma on: QSPR. \u003d 500 kg / m2 * 2,5m \u003d 1250 kg / m. Tämä kuorma syötetään laskimeen

2. Rakentaminen EPUR

Seuraavaksi hetkien rakentaminen on poikittainen voima. Vaihe riippuu palkin lastausjärjestelmästä, tukalevyjen tyypistä. Epur rakennetaan rakennusmekaniikan sääntöjen mukaisesti. Useimmilla käytetyillä kuormitus- ja tukijärjestelmillä on valmiita taulukoita, joilla on peräisin repur ja taipuma.

3. Vahvuuden ja taipuman laskeminen

Epurin rakentamisen jälkeen se lasketaan lujuudella (1 raja-tila) ja taipuma (2 raja-tila). Palkin poistamiseksi on välttämätöntä löytää vaadittu inertia wetr ja lajittelupöydästä sopiva metallilevy. Fult-taipumisen pystysuora raja hyväksytään Snip 2.01.07-85 * (kuormitus ja valotus). 2 kohta riippuen span. Esimerkiksi taipuman fultin raja \u003d L / 200, jossa on SPAN L \u003d 6M. Tämä tarkoittaa, että laskin valitsee liikkuvan profiilin poikkileikkauksen (2-käden ohjain, chapherer tai kaksi kanavaa), jonka raja ei ylitä fult \u003d 6m / 200 \u003d 0,03 m \u003d 30 mm. Metalliprofiilien valinnalle poikkeamasta löytyy vaadittu ITERTIA, joka saadaan kaavasta raja-taipuman löytämiseksi. Ja myös laskentataulukkotaulukosta poimia sopivia metallituotteita.

4. Metallipalkin valinta lajittelupöydästä

Valinnan kahdesta tuloksesta (1 ja 2-raja-arvo), metallikuvat valitaan suurella poikkileikkauksella.

Pylväs on vertikaalinen elementti rakennuksen tukirakenteen, joka lähettää kuormituksia edellä kuvatuista rakenteista säätiössä.

Teräspylväiden laskennassa on välttämätöntä ohjata SP 16.13330 "teräsrakenteet".

Teräspylväs, kaksisuuntainen, putki, neliöprofiili, käytetään tavallisesti kulmia, lakanoita.

Keskitetysti puristetuille sarakkeille on optimaalinen käyttää putkea tai neliöprofiilia - ne ovat taloudellisia metallimassalla ja niillä on kaunis esteettinen ulkonäkö, mutta sisäisiä onteloita ei voi maalata, joten tämän profiilin pitäisi olla tiiviisti.

Laajakattilan käyttö sarakkeille on laajalle levinnyt - kun sarake puristaa yhdessä tasossa, tämäntyyppinen profiili on optimaalinen.

Menetelmä sarakkeen kiinnittämiseksi säätiössä on erittäin tärkeää. Sarakkeessa voi olla saranakanta, jäykkä yhdessä tasossa ja saranoitu toiseen tai jäykkään 2 tasossa. Mountin valinta riippuu rakennuksen rakennuksesta ja sillä on enemmän arvoa laskettaessa, koska Pylvään laskennallinen pituus riippuu kiinnitysmenetelmästä.

On myös otettava huomioon sarakkeen kiinnitysjohtojen, seinäpaneelien, palkkien tai tilojen keinot, jos kuormitus lähetetään pylvään sivulta, eksentrisyys on otettava huomioon.

Kun sarake puristaa säteen säätiön ja jäykkä kiinnitys pylvääseen, laskettu pituus on 0,5 l, mutta yleensä laskennassa pidetään 0,7L. Kuorman vaikutuksen mukainen palkki on taivutettu eikä täydellinen puristus.

Käytännössä saraketta ei pidetä erikseen ja mallia rakennusta tai 3-ulotteista rakennusmallia ohjelmassa, lataa se ja laske kokoonpanon sarake ja valitse tarvittava profiili, mutta ohjelmissa on vaikea harkita Pulttien ruuvien poikkileikkauksen heikkeneminen on välttämätöntä tarkistaa osastus manuaalisesti.

Sarakkeen laskemiseksi meidän on tiedettävä suurimmat puristus- / vetoketjut ja hetket, joita esiintyy keskeisissä osissa, jännitepisteet on rakennettu tähän. Tässä tarkastelussa tarkastelemme vain sarakkeen lujuuslaskentaa rakentamatta EPUR: ta.

Laske sarakkeet Suoritamme seuraavat parametrit:

1. Vahvuus keskijännitys / pakkaus

2. Keskipakkauksen vakaus (2 lentokoneessa)

3. Vahvuus pitkittäisen voiman yhteinen toiminta ja hetkiä

4. Tarkista rajan joustavuus tangon (2 lentokoneessa)

1. Vahvuus keskijännitys / pakkaus

SP 16.13330 s. 7.1.1 laskenta elementtien lujuuden terästä sääntelykestävyys R.yn ≤ 440 n / mm2, jossa on keskijännitys tai puristus voimalla N, on suoritettava kaavalla

A.n on verkkoprofiilin poikkileikkaus, ts. ottaen huomioon sen heikkeneminen reikillä;

R.y - teräsvalssatun teräsrungon laskennallinen vastus (riippuu teräksestä, ks. Taulukko v.5 SP 16.13330);

γ c - Työolosuhteiden kerroin (ks. Taulukko 1 SP 16.13330).

Tämän kaavan mukaan voit laskea profiilin poikkileikkauksen vähimmäisvaatimukset ja asettaa profiilin. Tulevaisuudessa vahvistuslaskelmissa sarakkeen poikkileikkauksen valinta voidaan tehdä vain valitsemalla osa, joten tässä voimme asettaa lähtökohdan, mitä ei voi olla poikkileikkaus.

2. Kestävän kehityksen keskeisen pakkauksen alla

Stabiilisuuden laskeminen tehdään SP 16.13330 s. 7.1.3 kaavalla

A. - Ristiprofiilin poikkileikkausalue, ts. Ottaa huomioon sen heikkeneminen reikillä;

R.

γ

φ - Kestävän kehityksen kerroin keskuspakkauksessa.

Kuten näet tämän kaavan, se on hyvin samanlainen kuin edellinen, mutta kerroin näkyy tässä. φ Laskettaessa se ensinnäkin on välttämätöntä laskea sauvan ehdollinen joustavuus. λ (merkitty ominaisuus ylhäältä).

missä R.y - Teräksen vastustuskyky;

E. - elastinen moduuli;

λ - kaavan lasketun tangon joustavuus:

missä l.eF - sauvan arvioitu pituus;

i. - Inertia-osan säde.

Arvioidut pituudet L.eF-sarakkeet (telineet) SP 16.13330 s. 10.3.1: n mukaisilla porrastetuilla sarakkeilla. 10.3.1. 10.3.1

missä l. - sarakkeen pituus;

μ - lasketun pituuden kerroin.

Settlementin pituuden kertoimet μ Pysyvän osan sarakkeet (telineet) olisi määritettävä riippuen niiden päiden kiinnittämiseksi ja kuormituksen tyypistä. Joissakin tapauksissa kiinnittää päät ja kuormitusarvon tyyppi μ Luettelo seuraavassa taulukossa:

Inertian säde löytyy vastaavasta gullingista profiilissa, ts. Pre-profiili on asetettava ja laskenta vähenee poikkileikkauksiin.

Koska Inertia säde kahdella tasolla useimmille profiileille on erilaisia \u200b\u200barvoja kahdella tasolla (vain putki ja neliöprofiili) ja kiinnitys voi olla erilainen, ja siksi lasketut pituudet voivat olla erilaiset, sitten stabiilisuuden laskeminen on tehtävä kahdelle tasolle.

Joten nyt meillä on kaikki tiedot laskemaan ehdollisen joustavuuden.

Jos raja-joustavuus on suurempi tai yhtä suuri kuin 0,4, stabiilisuuskerroin φ Laskettu kaava:

kertoimen arvo δ Se olisi laskettava kaavalla:

tekijät α ja β nähdä taulukko

Kertoimen arvot φ Tällä kaavalla lasketaan enempää (7.6 / λ 2) edellä 3.8: n ehdollisen joustavuuden arvoilla; 4.4 ja 5,8 poikkileikkaukset, vastaavasti A, B ja C.

Arvot λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Kertoimen arvot φ LED Lisäys D SP 16.13330.

Nyt kun kaikki lähdetiedot tiedetään antavan laskennan ensin esitetyllä kaavalla:

Kuten edellä mainittiin, on tarpeen tehdä 2-A laskelma kahdelle tasolle. Jos laskenta ei täytä tilaa, valitse uusi profiili, jossa on suurempi arvo poikkileikkauksen inertia. Voit myös muuttaa laskettua järjestelmää esimerkiksi vaihtamalla saranan subcing jäykkää tai kiinnittää sarakkeen sarakkeessa, voit vähentää laskettua sauvan pituutta.

Open P-muotoisen osan kiinteitä seiniä, jotka on suositeltavaa vahvistaa hihnat tai säleikköä. Jos lankut ovat poissa, stabiilisuus olisi tarkistettava stabiilisuuden vuoksi stabiilisuusvahinkojen joustavuudessa s.7.1.5 SP 16.13330 mukaisesti.

3. Vahvuus pitkittäisen voiman yhteinen toiminta ja hetkiä

Sääntönä ladataan pääsääntöisesti paitsi aksiaalisen puristuskuorman, mutta myös hetken taivuttamalla esimerkiksi tuulesta. Momentti muodostuu myös, jos pystysuora kuormaa ei levitetty sarakkeen keskelle ja sivulla. Tällöin on tarpeen tehdä tarkistuslaskenta lausekkeen 9.1.1 SP 16.13330 mukaisesti kaavalla

missä N. - pitkittäinen puristusvoima;

A.n on nettoalue (ottaen huomioon reikien heikkeneminen);

R.y - terästä laskettu vastus;

γ c - Työolosuhteiden kerroin (ks. Taulukko 1 SP 16.13330);

n, cxja SY. - Taulukon mukaan hyväksytyt kertoimet E.1 SP 16.13330

MX. ja MINUN. - hetket suhteessa X-X- ja Y-Y-akseleihin;

W.xn, min ja W.yN, min - osion väliset hetket suhteessa X-X- ja Y-Y-akseleihin (löytyy gostista profiilissa tai hakemistossa);

B. - BIMOMENT, SNIP II-23-81 * Tämä parametri ei ollut laskelmissa, tämä parametri otettiin käyttöön poistamiseksi;

W.Ω, min - alakohtainen osion kestävyys.

Jos ei pitäisi ensin olla kysymyksiä ensimmäisten kolmen komponentin kanssa, BIMOME: n kirjanpito aiheuttaa joitain vaikeuksia.

BIMOment luonnehtivat poikkileikkauksen erottamisen lineaarisille jakeluvyöhykkeille tehdyt muutokset ja itse asiassa on pari hetkiä, jotka on suunnattu vastakkaisiin osapuolille

On syytä huomata, että monet ohjelmat eivät voi laskea BIMOMENT, mukaan lukien SCAD ei ota sitä huomioon.

4. Tarkista sauvan raja-joustavuus

Pakattujen elementtien joustavuus λ \u003d Lef / I ei pääsääntöisesti ylittää raja-arvoja λ u esitetään taulukossa

Kerroin α tässä kaavassa on profiilin käyttökerroin, joka laskee keskiristeen johdonmukaisuuden laskennan mukaan.

Salastuksen laskenta, tämä laskelma on tehtävä kahdelle tasolle.

Siinä tapauksessa, että profiili ei sovi, on tarpeen muuttaa poikkileikkausta lisäämällä poikkileikkauksen inertian säde tai lasketun järjestelmän vaihtaminen (vaihda konsolidointi tai konsolidoidaan liitännät lasketun pituuden pienentämiseksi).

Jos kriittinen tekijä on raja-joustavuus, teräsbrändi voidaan ottaa pienimmäksi Raja-joustavuudesta teräsbrändi ei vaikuta. Optimaalinen vaihtoehto voidaan laskea valintamenetelmällä.

Lähetetty merkitty,