میله خمیر صلیب مکانیک ترانسفورماتور مکانیک فنی مکانیک راه حل خمشی عرضی

نیروهای عمود بر محور نوار عمل می کنند و در استخوان تخت عبور می کنند که از طریق این محور عبور می کند، باعث تغییر شکل می شود خم شدن عرضی. اگر هواپیما عمل نیروهای ذکر شده باشد – هواپیما اصلی، پس از خم شدن عرضی مستقیم (صاف) وجود دارد. در غیر این صورت، خم شدن به نام عرضی متقاطع نامیده می شود. نوار حساس به خم شدن نامیده می شود پرتو 1 .

اساسا، خم شدن عرضی ترکیبی از خم شدن و برش خالص است. در ارتباط با لغو مقطع به دلیل ناهنجاری توزیع تغییرات در ارتفاع، این سوال بر امکان استفاده از فرمول ولتاژ طبیعی σ بوجود می آید H.مشتق شده برای خم خالص بر اساس فرضیه بخش های مسطح.

1 تک تک شکستن، به ترتیب، به ترتیب، یک پشتیبانی ثابت استوانه ای و یک استوانه ای متحرک در جهت محور پرتو نامیده می شود جلگه. پرتو با یک پنجه شده و یک پایان آزاد دیگر نامیده می شود کنسول. یک پرتو ساده که دارای یک یا دو قسمت پشتی پشت پشتیبانی است، نامیده می شود کنسول.

اگر علاوه بر این، مقطع عرضی از محل استفاده از بار (در فاصله ای کمتر از نیمی از ارتفاع مقطع عرضی نوار)، پس از آن، همانطور که در مورد خم شدن خالص، آن را گرفته است ممکن است که الیاف یکدیگر را فشار ندهند. این بدان معنی است که هر فیبر یک کشش یا فشرده سازی یکپارچه را تجربه می کند.

تحت عمل بار توزیع شده، نیروهای عرضی در دو بخش مجاور با ارزش برابر است qdx . بنابراین، انحنای بخش ها نیز تا حدودی متفاوت خواهد بود. علاوه بر این، الیاف فشار بر یکدیگر قرار می گیرند. تحقیقات پرسشنامه دقیق نشان می دهد که اگر طول نوار باشد l. به اندازه کافی بزرگ در مقایسه با قد او h. (l./ h. \u003e 5) و در طول بار توزیع شده، این عوامل تأثیر قابل توجهی بر تنش های نرمال در مقطع عرضی ندارند و بنابراین ممکن است در محاسبات عملی مورد توجه قرار نگرفته باشد.

a b c

شکل. 10.5 شکل. 10.6

در بخش های تحت بارهای متمرکز و نزدیک آنها توزیع σ H. انحراف از قانون خطی. این انحراف، که محلی است و با افزایش بیشتر تنش ها (در الیاف شدید) همراه نیست، معمولا در عمل به حساب نمی آید.

بنابراین، با خم شدن عرضی (در هواپیما هو.) ولتاژ طبیعی توسط فرمول محاسبه می شود

σ H.= – [m z.(ایکس.)/من Z.]y..

اگر ما دو بخش مجاور را در منطقه نوار آزاد از بار انجام دهیم، نیروی عرضی در هر دو بخش یکسان خواهد بود، که به معنی یکسان و انحنای بخش است. در این مورد، هر بخش از فیبر اب (شکل 10.5) به یک موقعیت جدید حرکت خواهد کرد "B"، نه در حال افزایش طول عمر، و بنابراین، بدون تغییر ارزش ولتاژ طبیعی.

ما تنش های مماس را در مقطع عرضی از طریق ولتاژ زوج تعریف می کنیم، که در بخش طولی نوار عمل می کند.

ما طول عنصر را از نوار نشان می دهیم dx (شکل 10.7 a). بخش صلیب افق شیر را در فاصله بردارید w. از محور خنثی z.جدا شده توسط عنصر به دو بخش (شکل 10.7) و تعادلی قسمت فوقانی را در نظر بگیرید

عرض ب. مطابق با قانون مشارکت تنش های مماس، ولتاژ عمل در بخش طولی برابر با تنش هایی است که در مقطع عرضی عمل می کنند. با توجه به این نشان می دهد که مماس در سایت استرس باین یکنواخت برای استفاده از شرایط σx \u003d 0 استفاده می شود، ما به دست می آوریم:

n * - (n * + dn *) +

جایی که: N * نیروهای عادی ناشی از آن در بخش عرضی سمت چپ عنصر DX در پلت فرم "برش" A * (شکل 10.7 گرم) است:

جایی که: S \u003d - لحظه ای استاتیک بخش "برش" بخش عرضی (منطقه سایه دار در شکل 10.7 V). بنابراین، شما می توانید بنویسید:

سپس شما می توانید بنویسید:

این فرمول در دانشمندان روسی و مهندس D.I.i به دست آمد. Zhuravsky و نام خود را حمل می کند. و اگر چه این فرمول تقریبی است، زیرا ولتاژ را در عرض بخش قرار می دهد، اما نتایج حاصل از محاسبه با توجه به داده های تجربی کاملا سازگار است.

به منظور تعیین تنش های مماس در بخش دلخواه بخش مقطع از فاصله Y از محور Z:

تعیین مقدار نیروی عرضی Q عمل در بخش؛

محاسبه لحظه ای از inertia i z از همه بخش ها؛

یک هواپیما موازی را از طریق این نقطه انجام دهید xz و عرض بخش را تعیین کنید ب;

محاسبه لحظه ای استاتیک از منطقه برش از محور مرکزی اصلی Thyoughly z. و برای جایگزینی مقادیر یافت شده در فرمول Zhura-bow.

ما استفاده از تنش های مماس را در یک مقطع مستطیلی تعریف می کنیم (شکل 10.6، B). لحظه ای استاتیک نسبت به محور z. بخش قسمتهای بالای خط 1-1، که ولتاژ تعیین می شود که در فرم بنویسد:

تحت قانون یک پارابولا مربع تغییر می کند. عرض بخش که دربرای یک نوار مستطیلی ثابت است، همچنین قانون تغییر تنش های مماس در بخش (شکل 10.6، B) خواهد بود. در y \u003d و y \u003d - ولتاژ های گاه به گاه صفر هستند، و در محور خنثی z. آنها بزرگترین ارزش را به دست می آورند.

برای پرتو مقطع دایره ای در محور خنثی ما داریم.

خم شدن مستقیم - این یک شکل از تغییر شکل است، که در آن دو عامل قدرت داخلی در مقطع عرضی میله بوجود می آیند: خم شدن لحظه و نیروی عرضی.

خم شدن خالص - این یک مورد خاص از خم شدن مستقیم است، که در آن تنها لحظه خمش در مقطع عرضی ظاهر می شود و نیروی عرضی صفر است.

یک نمونه از خم شدن خالص - طرح سی دی بر روی میله اب. لحظه خم شدن - این یک مقدار است پا زن و شوهر نیروهای خارجی باعث خم شدن می شوند. از قسمت تعادلی میله به سمت چپ بخش مقطع mn این به این معنی است که تلاش های داخلی که از طریق این بخش توزیع شده است، به لحاظ ایستا معادل آن است M.لحظه خمش برابر و مخالف است پا.

برای پیدا کردن توزیع این تلاش های مقطعی داخلی، لازم است که تغییر شکل میله را در نظر بگیریم.

در ساده ترین مورد، میله دارای یک سطح طولی تقارن است و در معرض جفت های خمشی خارجی در این هواپیما قرار دارد. سپس خم شدن در همان هواپیما رخ می دهد.

محور میله nn 1 - این یک خط عبور از مراکز گرانش بخش های آن است.

اجازه دهید بخش مقطع از میله - یک مستطیل. من دو خط عمودی بر روی صورتش اعمال خواهم کرد میلی متر و pp. هنگام خم شدن، این خطوط به طور مستقیم باقی می مانند و چرخش می شوند تا آنها عمود بر فیبرهای طولی میله باقی بمانند.

تئوری خمش بیشتر بر اساس این فرض است که نه تنها خطوط میلی متر و pp ، اما تمام مقطع مسطح از میله باقی می ماند مسطح و طبیعی به الیاف میله طولی است. در نتیجه، با بخش های خمشی میلی متر و pp چرخش نسبت به یکدیگر در اطراف محورهای عمود بر هواپیما خمشی (طراحی هواپیما). در عین حال، فیبرهای طولی بر روی طرف محدب کششی هستند و الیاف در سمت مقعر فشرده سازی هستند.

سطح خنثی - این یک سطح است، نه تجربه تغییر شکل در خم شدن. (در حال حاضر عمود بر نقاشی، محور تغییر شکل میله واقع شده است nn 1 متعلق به این سطح است).

بخش محور خنثی - این تقاطع یک سطح خنثی با هر کسی با هر بخش مقطع است (در حال حاضر نیز عمود بر نقاشی است).

اجازه دهید فیبر دلخواه در فاصله ای قرار گیرد y. از سطح خنثی. ρ - شعاع انحنای محور منحنی. نقطه O. - مرکز انحنای ما یک خط را انجام می دهیم n 1 S 1موازی میلی متر. اس اس 1 - انقباض فیبر مطلق.

گسترش نسبی Ε X.فیبر

نتیجه می شود که تغییر شکل الیاف طولی متناسب با فاصله y. از سطح خنثی و معکوس متناسب با شعاع انحنای ρ .

طول طولی فیبرهای میله میله همراه است نشت جانبی، و کوتاه شدن طولی از طرف مقعر - فرمت جانبیهمانطور که در مورد کشش ساده و فشرده سازی. از این رو، نوع تمام بخش های عرضی در حال تغییر است، دو طرف عمودی مستطیل تمایل دارند. تغییر شکل در جهت جانبی z.:

μ - نسبت پواسون.

به دلیل چنین اعوجاج، تمام خطوط مقطع مستقیم، محورهای موازی z.، پیچ و تاب به طور طبیعی به طرف بخش باقی می ماند. شعاع انحنای این منحنی R. بیشتر از ρ به همان شیوه، که در آن ε x در ارزش مطلق بیش از ε z و ما دریافت می کنیم

این تغییر شکل های فیبر طولی ولتاژ

ولتاژ در هر فیبر متناسب با فاصله آن از محور خنثی است n 1 n 2. موقعیت محور خنثی و شعاع انحنای ρ - دو نفر ناشناخته در معادله برای σ X - می تواند از شرایطی که تلاش ها بر اساس هر بخش مقطع توزیع شده است، چند نیرویی که لحظه بیرونی را متعادل می کند، تعیین می شود M..

همه موارد فوق نیز عادلانه است اگر میله یک سطح طولی از تقارن نداشته باشد، که در آن لحظه خم شدن عمل می کند، فقط تنها لحظه خمش در هواپیما محوری عمل می کند، که یکی از دو را به پایان می رساند محورهای اصلی سطح مقطع. این هواپیماها نامیده می شوند هواپیماهای اصلی خم شدن.

هنگامی که یک هواپیما از تقارن وجود دارد و لحظه خمش در این هواپیما عمل می کند، انحراف در آن رخ می دهد. لحظات تلاش داخلی نسبت به محور z. تعادل لحظه بیرونی M.. لحظات تلاش نسبت به محور Y. دو طرفه نابود شده است.

طبقه بندی خم شدن ساقه

خم کردن این نوع تغییر شکل نامیده می شود، که در آن لحظات خمشی در مقطع عرضی ظاهر می شود. میله خم شده پذیرفته شده است بیل اگر لحظات خمشی تنها عوامل قدرت داخلی در مقطع عرضی هستند، سپس میله تجربه می کند خم شدن خالص اگر لحظات خمشی در ارتباط با نیروهای عرضی بوجود می آیند، چنین خمش نامیده می شود عرضی

پرتوها، محورها، شفت ها و سایر بخش های سازه ها بر روی خم شدن کار می کنند.

ما برخی مفاهیم را معرفی می کنیم. هواپیما عبور از یکی از محورهای اصلی اصلی بخش و محور هندسی از میله نامیده می شود هواپیما اصلی هواپیما که در آن بارهای خارجی باعث خم شدن پرتو می شود نامیده می شود هواپیما قدرت خط عبور از هواپیما قدرت با بخش عرضی عرضی از میله نامیده می شود خط قدرت.با توجه به موقعیت متقابل قدرت و هواپیما اصلی، پرتوها بین خم شدن مستقیم یا مبهم متمایز می شوند. اگر هواپیما قدرت با یکی از هواپیماهای اصلی همخوانی دارد، سپس میله تجربه می کند خم شدن مستقیم (شکل 5.1، ولی) اگر آن را همزمان نیست - کوزوو(شکل 5.1، ب).

شکل. 5.1. خم شدن میله: ولی - سر راست؛ ب - کوزوو

از نقطه نظر هندسی، خم شدن میله با تغییر در انحنای محور میله همراه است. در ابتدا، محور راست میله با خم شدن آن منحنی می شود. با خم شدن مستقیم، محور منحنی میله در هواپیما قدرت قرار می گیرد، با یک نوار - در یک هواپیما به غیر از قدرت.

تماشای خم شدن میله های لاستیکی، می توان اشاره کرد که بخشی از فیبرهای طولی آن کشش است و بخش دیگری فشرده شده است. بدیهی است که بین الیاف کشش و فشرده شده، یک لایه الیاف وجود دارد که کشش ندارند، و نه فشرده سازی - به اصطلاح لایه خنثی خط عبور از لایه خنثی از میله با هواپیما از مقطع عرضی آن نامیده می شود خط مقطع خنثی

به عنوان یک قاعده، عمل بر روی پرتو بار می تواند به یکی از سه نوع مربوط شود: نیروهای متمرکز R، لحظات متمرکز M. شدت بار توزیع شده c. (شکل 5.2). قسمت اول پرتوهای بین پشتیبانی ها نامیده می شود طولقسمت دوم پرتوهای یک راه از پشتیبانی - کنسول.

همانطور که در بند 17، فرض کنید که مقطع عرضی میله دارای دو محور تقارن است، یکی از آنها در هواپیما خم می شود.

در مورد خم شدن عرضی میله در مقطع، تنش های مماس وجود دارد، و در طول تغییر شکل میله، آن را به صورت مسطح باقی نمی ماند، همانطور که در مورد خم خالص. با این حال، برای یک نوار مقطع مداوم، اثر تنش های مماس با خم شدن عرضی می تواند نادیده گرفته شود و تقریبا تصویب شود، که همانند خم شدن خالص است، بخش مقطع میله در طول تغییر شکل آن باقی می ماند. سپس، فرمول های تنش و انحنای در بند 17 به دست آمد، تقریبا معتبر باقی می ماند. آنها دقیقا برای یک پرونده خاص در طول طول میله های عرضی 1102 دقیق هستند).

برخلاف خم شدن خالص با خم شدن متقابل، لحظه خمشی و انحنای باقی مانده در طول طول میله ثابت باقی می ماند. وظیفه اصلی در مورد خم عرضی تعریف انحراف است. برای تعیین انحراف کوچک، شما می توانید از وابستگی تقریبی شناخته شده از انحنای میله منحنی از انحراف 11021 استفاده کنید. بر اساس این وابستگی، انحنای میله های منحنی X C و انحراف v e. ناشی از مواد خزش با نسبت x c \u003d \u003d \u003d dv

جایگزینی به این نسبت انحنای بر اساس فرمول (4.16)، ما این را ایجاد می کنیم

ادغام آخرین معادله باعث می شود که انحراف حاصل از خزش پرتو مواد حاصل شود.

تجزیه و تحلیل راه حل فوق به مشکل خزش میله منحنی، می توان نتیجه گرفت که به طور کامل معادل حل مسئله خم شدن میله از مواد است که در آن نمودارهای کشش فشرده سازی ممکن است با یک عملکرد قدرت تقریب شود. بنابراین، تعریف انحراف ناشی از خزش در مورد مورد توجه می تواند تولید شود و با استفاده از انتگرال مورا برای تعیین حرکت میله های ساخته شده از مواد که از قانون دوچرخه اطاعت نمی کند

توطئه های ولتاژ معمولی که توسط سالن های 1-2 و 3-4 با ارزش مثبت m عمل می کنند، در شکل نشان داده شده است. 39.7. برای همان سایت ها، تنش های مماس نیز در شکل شکل می گیرند. 39.7. مقدار این تنش ها در ارتفاع بخش متفاوت است.

مقدار استرس مماس را در نقاط پایین تر 1-2 و 3-4 (در سطح) نشان می دهد. با توجه به قانون، عبور از مماس است که به این معنی است که همان مقدار تنش های مماس در محل پایین 1-4 عنصر اختصاصی عمل می کند. ولتاژ طبیعی بر روی این پلتفرم برابر صفر محسوب می شود، زیرا در تئوری خم شدن آن فرض می شود که الیاف طولی پرتوها فشار بر یکدیگر ندارند.

پلت فرم 1-2 یا 3-4 (شکل 39.7 و 40.7)، به عنوان مثال، بخشی از بخش مقطع، واقع در بالای سطح (بالاتر از سایت 1-4)، بخش مقطعی نامیده می شود. منطقه او مشخص شده است

معادله تعادل برای یک عنصر 1-2-3-4 به شکل مقدار پیش بینی های تمام نیروهای متصل به آن بر روی پرتوهای محور:

در اینجا نیروهای ابتدایی نتیجه حاصل از یک پلت فرم از 1-2 عنصر است؛ - نیروهای ابتدایی نتیجه ناشی از عنصر 3-4 سایت؛ - نیروهای مماسی ابتدایی نتیجه حاصل از عنصر 1-4 سایت؛ - عرض بخش عرضی پرتو در سطح

عبارات جایگزین در فرمول ها (26.7) به معادله (27.7):

اما بر اساس قضیه Zhuravsky [فرمول (6.7)]

انتگرال یک لحظه استاتیک از منطقه نسبت به محور خنثی بخش پرتو پرتو است.

از این رو،

تحت قانون مشارکت تنش های مماس ولتاژ در نقاط مقطعی پرتو، یکبار مصرف به فاصله از محور خنثی برابر است (در یک مقدار مطلق) که است.

بنابراین، مقادیر تنش مماس در بخش های عرضی پرتو و در مقطعی از هواپیماهای آن موازی با لایه خنثی با فرمول تعیین می شود

در اینجا Q یک نیروی عرضی در قسمت عرضی عرضی پرتو است؛ - لحظه ای استاتیک (نسبت به محور خنثی) بخش برش بخش مقطع، یک طرف از سطح که تنش های مماس تعیین می شود، قرار دارد؛ J لحظه ای از اینرسی کل بخش مقطع نسبت به محور خنثی است؛ - عرض بخش عرضی پرتو در سطح که تنش های مماس تعیین می شود.

عبارت (28.7) فرمول Zhuravsky نامیده می شود.

تعیین تنش های مماس بر اساس فرمول (28.7) به ترتیب زیر انجام می شود:

1) مقطع عرضی پرتو انجام می شود؛

2) برای این بخش مقطع، مقادیر نیروی عرضی Q تعیین می شود و مقدار لحظه ای از inertia از مقطع مقطع نسبت به محور اصلی اصلی همزمان با محور خنثی؛

3) در مقطع عرضی در سطح که تنش های مماس تعیین می شود، یک خط مستقیم، بخش برش بخش تعیین می شود؛ طول بخش این مستقیم به پایان رسید در داخل مدار مقطع عرضی یک عرض شامل نامگذاری فرمول (28.7) است.

4) لحظه ای استاتیک S با برش (یک جهت واقع شده از خط مشخص شده در بند 3) محاسبه می شود. بخش بخش مقطع نسبت به محور خنثی؛

5) با توجه به فرمول (28.7)، مقدار مطلق ولتاژ مماس تعیین می شود. نشانه ای از تنش های مماس در مقطع عرضی پرتو با نشانه ای از نیروی عرضی عمل می کند که در این بخش عمل می کند. نشانه ای از تنش های مماس در سایت های موازی با لایه خنثی مخالف نشانه ای از نیروی عرضی است.

ما استفاده از تنش های مماس را در بخش مقطع مستطیلی از پرتو نشان داده شده در شکل تعریف می کنیم. 41.7، a. نیروی عرضی در این بخش به موازات محور Y عمل می کند

لحظه ای از inertia از مقطع عرضی نسبت به محور

برای تعیین استرس مماسی در برخی از نقاط با صرف 1-1، محور موازی از طریق این نقطه (شکل 41.7، a).

ما بخشی از بخش های ایستا را بخشی از مقطع عرضی، قطع مستقیم 1-1، نسبت به محور تعریف می کنیم. پشت سر قطع می تواند به عنوان بخشی از بخش، واقع در بالای خط مستقیم 1-1 (سایه دار در شکل 41.7، a) و قسمت زیر این مستقیم است.

برای بالا

جایگزینی در فرمول (28.7) مقادیر Q، S، J و B:

از این عبارت، این به این معنی است که تنش های مماس در ارتفاع بخش مقطع تحت قانون پارابولا مربع متفاوت است. در ولتاژ بزرگترین ولتاژ در نقاط محور خنثی، I.E.

منطقه مقطع عرضی کجاست؟

بنابراین، در مورد یک بخش مستطیلی، بزرگترین ولتاژ مماس 1.5 برابر بزرگتر از مقدار متوسط \u200b\u200bآن برابر با بروز تنش های مماس است، که تغییر آنها در ارتفاع مقطع پرتو را نشان می دهد، در شکل نشان داده شده است. 41.7، ب

برای بررسی بیان به دست آمده [ببینید فرمول (29.7)] آن را به برابری جایگزین خواهد کرد (25.7):

هویت حاصل نشان دهنده صحت بیان (29.7) است.

فرار پارابولیک تنش های مماس نشان داده شده در شکل. 41.7، B، یک نتیجه از این واقعیت است که با یک بخش مستطیلی، لحظه ای استاتیک بخش قطع بخش از بخش تغییر با تغییر در موقعیت خط 1-1 (نگاه کنید به شکل 41.7، a) با توجه به به قانون پارابول مربع.

در طول بخش های هر نوع دیگر، ماهیت تغییر در تنش های برنزه در ارتفاع بخش بستگی به نحوه تغییر وضعیت نسبت به عرض b دارد در برخی از بخش ها ثابت است، ولتاژ در این مناطق توسط قانون تغییر می کند تغییر لحظه ای استاتیک

در نقاط مقطعی از پرتوها، تنش های مماس صفر هستند، از زمان تعیین تنش ها در این نقاط در فرمول (28.7)، ارزش لحظه ای استاتیک بخش قطع بخش مقطع، اثبات شده است.

مقدار 5 به حداکثر امتیاز برای نقاط واقع در محور خنثی می رسد، با این حال، تنش های مماس در مقطع عرضی با عرض متغیر B ممکن است حداکثر در محور خنثی باشد. به عنوان مثال، فرار از تنش های مماس برای بخش نشان داده شده در شکل. 42.7، و ظاهر نشان داده شده در شکل. 42.7، ب

تنش های مماس ناشی از خم شدن عرضی در هواپیما موازی با لایه خنثی، نیروهای متقابل بین لایه های پرتو فردی را مشخص می کنند؛ این نیروها به دنبال حرکت لایه های همسایه یکدیگر در جهت طولی هستند.

اگر پیوند کافی بین لایه های فردی وجود نداشته باشد، چنین تغییری رخ خواهد داد. به عنوان مثال، تخته ها، روی یکدیگر قرار می گیرند (شکل 43.7، A)، به عنوان یک کل نوار (شکل 43.7، ب) مقاومت خواهند کرد (شکل 43.7، ب)، تا زمانی که تلاش های هواپیما آلودگی تخته ها تجاوز نمی کند نیروهای اصطکاک بین آنها. هنگامی که نیروهای اصطکاک پیشی گرفته اند، تخته ها یکی را از سوی دیگر حرکت می دهند، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 43.7، در در عین حال، مغز تخته ها به طور چشمگیری افزایش می یابد.

تنش های مماس که در مقطع عرضی پرتوها عمل می کنند و در بخش های موازی با لایه خنثی باعث تغییر شکل تغییرات می شوند، در نتیجه زاویه مستقیم بین این بخش ها تحریف می شوند، به همین ترتیب آنها مستقیما متوقف می شوند. بزرگترین اعوجاج گوشه ها در آن نقاط بخش مقطع موجود است، که در آن بزرگترین تانک کار می کند؛ لبه های بالا و پایین پرتوهای اعوجاج وجود ندارد، زیرا تنش های مماس صفر هستند.

به عنوان یک نتیجه از تغییر شکل های تغییر، مقطع عرضی پرتو با خم شدن عرضی منحنی است. با این حال، این به طور قابل توجهی بر تغییر شکل فیبرهای طولی تاثیر نمی گذارد و بنابراین بر توزیع تنش های نرمال در بخش های عرضی پرتو تاثیر نمی گذارد.

اجازه دهید ما در حال حاضر توزیع تنش های مماس در پرتوهای نازک دیواره با مقطع، متقارن نسبت به محور Y، در جهت که نیروی عرضی Q، به عنوان مثال، در پرتو بخش 2 طرفه نشان داده شده در شکل. 44.7، a.

برای این، با توجه به فرمول Zhuravsky (7/28)، ما تنش های مماس را در برخی از نکات مشخصی از بخش عرضی پرتو تعریف می کنیم.

در نقطه بالا 1 (شکل 44.7، a) تنش مماس به عنوان کل منطقه مقطع عرضی در زیر این نقطه قرار دارد و بنابراین لحظه ای استاتیک 5 نسبت به محور (قسمت های منطقه مقطع عرضی در بالای نقطه 1) است صفر

در نقطه 2، واقع در بالای خط عبور از طریق چهره پایین از قفسه بالایی از پشته، تنش های مماس، محاسبه شده توسط فرمول (28.7)،

بین نقاط 1 و 2 ولتاژ [تعریف شده توسط فرمول (28.7)] در پاراپول مربع، به عنوان یک بخش مستطیلی متفاوت است. در دیوار Heateur در نقطه 3، واقع به طور مستقیم زیر نقطه 2، تنش های مماس

از آنجا که عرض B از پشته پشته بسیار بیشتر از ضخامت دی دیواره عمودی است، سپس فرار از تنش های مماس (شکل 44.7، ب) پرش تیز در سطح مربوط به لبه پایین تر از بالا تاقچه. در زیر نقطه 3 تنفس مماسی در دیوار تغییر حرارت، با توجه به قانون Parabola مربع، به عنوان یک مستطیل است. بزرگترین تنش های مماس در سطح محور خنثی رخ می دهد:

فرار از تنش های مماس، ساخته شده توسط مقادیر به دست آمده و در شکل نشان داده شده است. 44.7، b؛ این در مورد عادی متقارن است.

با توجه به این صحنه، در نقاط واقع در لبه های داخلی قفسه ها (به عنوان مثال، در نقاط 4 در شکل 44.7، a)، تنش های مماس عمود بر کانتور مقطع عرضی وجود دارد. اما، همانطور که قبلا اشاره شد، چنین تنش هایی در نزدیکی مدار مقطع عرضی رخ نمی دهد. در نتیجه، فرض توزیع یکنواخت تناسل مماس در عرض مقطع عرضی مقطع عرضی، که بر اساس خروجی فرمول (28.7) است، به رژیم های پشته قابل استفاده نیست؛ این برای برخی از عناصر دیگر از دیگر پرتوهای نازک دیوار قابل استفاده نیست.

تنش های مماس از TU در مرغ های هدیار برای تعیین روش های مقاومت مواد نمی تواند باشد. این ولتاژ ها در مقایسه با ولتاژ TU در دیواره پشته بسیار کوچک هستند. بنابراین، آنها به حساب نمی آیند و ضروری است تنش های مماس تنها برای پشته پشته ساخته شده است، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 44.7، در

در بعضی موارد، برای مثال، هنگام محاسبه پرتوهای کامپوزیت، میزان نیروهای مماس که در بخش های پرتو به موازات لایه خنثی عمل می کنند و در هر واحد طول آن تعیین می شود. این مقدار پیدا خواهد شد، ضرب ارزش ولتاژ بر روی عرض بخش B:

جایگزینی مقدار توسط فرمول (28.7):